# معامل K وبدل الانحناء لثني الصفائح المعدنية

> معاملات K حسب المادة والسماكة للانحناء الحر والانحناء إلى القاع والسك وفق DIN 6935، مع أمثلة محلولة لبدل الانحناء وخصمه في انحناءات 90 درجة.

https://www.sinbo-machining.com/ar/wiki/reference/k-factor-bend-allowance/

---

## في هذه الصفحة

- معاملات K حسب المادة والسماكة وطريقة الانحناء (محسوبة وفق DIN 6935 + نطاقات منشورة)
- ما معامل K الذي ينبغي استخدامه لفولاذ طري بسماكة 2 mm في الانحناء الحر؟
- لماذا تعتمد برامج CAD قيمة افتراضية لمعامل K تساوي 0.44؟
- كيف يتغير معامل K مع نصف القطر الداخلي؟
- ما الفرق بين الانحناء الحر والانحناء إلى القاع والسك من حيث معامل K؟
- كيف أحسب بدل الانحناء؟
- كيف أحسب خصم الانحناء؟
- ما فتحة قالب V التي ينبغي استخدامها لفولاذ طري بسماكة 2 mm؟
- ما معامل K الذي ينبغي استخدامه للفولاذ المقاوم للصدأ 304؟
- ما معامل K الذي ينبغي استخدامه لألومنيوم 5052؟
- هل يمكنني استخدام معامل K واحد لكل السماكات؟
- كيف أقيس معامل K الحقيقي لمكبس الثني لدي؟
- أين يقع المحور المحايد في الانحناء؟
- لماذا يُظهر السك أحيانًا معامل K أقل من الانحناء إلى القاع؟
- كيفية استخدام هذه الأرقام
- الأسئلة الشائعة
- المعايير والمصادر
- الصفحات ذات الصلة
- تنزيل هذا الجدول

---

# معامل K وبدل الانحناء لثني الصفائح المعدنية

معاملات K حسب المادة والسماكة للانحناء الحر والانحناء إلى القاع والسك وفق DIN 6935، مع أمثلة محلولة لبدل الانحناء وخصمه في انحناءات 90 درجة.

## معاملات K حسب المادة والسماكة وطريقة الانحناء (محسوبة وفق DIN 6935 + نطاقات منشورة)

| المادة | t (mm) | قالب V (mm) | R_i (mm) | R/t | K وفق DIN 6935 | K للانحناء الحر (DIN ↔ المنشور) | K للانحناء إلى القاع | K للسك | y = K·t (mm) | المصدر |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| DC01 mild steel | 0.5 | 6 | 0.96 | 1.92 | 0.40 | 0.40–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.20 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 0.8 | 6 | 0.96 | 1.20 | 0.34 | 0.34–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.27 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 1.0 | 8 | 1.28 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.35 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 1.5 | 12 | 1.92 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.53 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 2.0 | 16 | 2.56 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.70 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 3.0 | 25 | 4.00 | 1.33 | 0.36 | 0.36–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 1.07 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 4.0 | 32 | 5.12 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 1.40 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 6.0 | 50 | 8.00 | 1.33 | 0.36 | 0.36–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 2.14 | S1/S2/S3 |
| DX51D+Z galvanized | 0.8 | 6 | 0.96 | 1.20 | 0.34 | 0.34–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.27 | S1/S2/S3 |
| DX51D+Z galvanized | 1.5 | 12 | 1.92 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.53 | S1/S2/S3 |
| DX51D+Z galvanized | 3.0 | 25 | 4.00 | 1.33 | 0.36 | 0.36–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 1.07 | S1/S2/S3 |
| 304 stainless | 0.8 | 8 | 1.60 | 2.00 | 0.40 | 0.40–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.32 | S1/S2/S3 |
| 304 stainless | 1.5 | 16 | 3.20 | 2.13 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.61 | S1/S2/S3 |
| 304 stainless | 3.0 | 32 | 6.40 | 2.13 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 1.23 | S1/S2/S3 |
| 316L stainless | 1.0 | 10 | 2.10 | 2.10 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.41 | S1/S2/S3 |
| 316L stainless | 2.0 | 20 | 4.20 | 2.10 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.82 | S1/S2/S3 |
| 316L stainless | 3.0 | 32 | 6.72 | 2.24 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 1.23 | S1/S2/S3 |
| 5052-H32 aluminium | 0.8 | 6 | 0.96 | 1.20 | 0.34 | 0.34–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.27 | S1/S2/S3 |
| 5052-H32 aluminium | 1.5 | 12 | 1.92 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.53 | S1/S2/S3 |
| 5052-H32 aluminium | 3.0 | 25 | 4.00 | 1.33 | 0.36 | 0.36–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 1.07 | S1/S2/S3 |
| 6061-T6 aluminium * | 1.0 | 10 | 1.80 | 1.80 | 0.39 | 0.39–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.39 | S1/S2/S3 |
| 6061-T6 aluminium * | 2.0 | 20 | 3.60 | 1.80 | 0.39 | 0.39–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.78 | S1/S2/S3 |
| 6061-T6 aluminium * | 3.0 | 32 | 5.76 | 1.92 | 0.40 | 0.40–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 1.20 | S1/S2/S3 |
| C110 copper | 1.0 | 8 | 1.28 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.35 | S1/S2/S3 |
| C110 copper | 2.0 | 16 | 2.56 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.70 | S1/S2/S3 |
| C260 brass | 1.0 | 8 | 1.28 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.35 | S1/S2/S3 |
| C260 brass | 2.0 | 16 | 2.56 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.70 | S1/S2/S3 |

> **كيفية قراءة هذا الجدول.** هذه قيم محسوبة مع نطاقات بداية منشورة، وليست معاملات K مقاسة. ‏K وفق DIN 6935 = (0.65 + 0.5·log10(R/t))/2؛ وV وR_i يتبعان قاعدة 8×t وتقدير نصف القطر 16% × V (‏20–21% × V للفولاذ المقاوم للصدأ)؛ وتأخذ الصفائح الرقيقة أصغر قالب عملي V6/V8 بدلًا من 8×t. ويقرن K للانحناء الحر الحد الأدنى لـ DIN بالحد الأعلى المنشور لطبقة t–3t؛ أما الانحناء إلى القاع والسك فهما قيم بداية منشورة لـ R/t ≥ 1. وy = K × t يُقاس من السطح الداخلي. صفوف 6061-T6 (*) تستعير الطبقة الصلبة كغلاف تقديري — فـ DIN 6935 يستهدف سبائك مطيلة متوسطة المقاومة، لذا اختبار ثنٍ لـ 6061-T6 قبل الالتزام. لا تستشهد بـ 0.44 كمعامل K للفولاذ الطري: فهو افتراضي تاريخي في برامج CAD.

## ما معامل K الذي ينبغي استخدامه لفولاذ طري بسماكة 2 mm في الانحناء الحر؟

عند R/t = 1 (R = 2 mm) يعطي DIN 6935 قيمة K = 0.325 (‏0.33 بالتقريب)؛ والافتراضي الشائع في CAD وهو 0.44 يضيف نحو 0.36 mm لكل انحناء 90°. التحقق الكامل للنموذج المسطح أدناه.

| الخطوة | الكمية | القيمة | ملاحظة |
| --- | --- | --- | --- |
| 1 | R/t | 2.0 / 2.0 = 1.00 | ‏DIN 6935: k = 0.65 + 0.5·log10(1.00) = 0.65 |
| 2 | K = k/2 | 0.325 | قيمة الجدول تُقرَّب إلى 0.33؛ وهذا المثال يحمل القيمة غير المقرَّبة |
| 3 | BA = (π/180)·A·(R + K·t), A = 90° | 4.163 mm | ‏1.5708 × 2.65 |
| 4 | OSSB = (R + t)·tan(A/2) | 4.000 mm | ‏4.0 × tan 45° |
| 5 | Flat legs from 50/30 outside | 46.000 / 26.000 mm | ‏A_flat = 50 − OSSB، B_flat = 30 − OSSB |
| 6 | L = A + B + BA | 76.16 mm | ‏BD = 2×4.000 − 4.163 = 3.837؛ ‏50 + 30 − 3.837 = 76.163 ✓ |
| 7 | If CAD default K = 0.44 | L = 76.52 mm (+0.361) | ‏BA = 4.524 mm؛ أربعة انحناءات تتراكم نحو 1.4 mm |

## لماذا تعتمد برامج CAD قيمة افتراضية لمعامل K تساوي 0.44؟

لأنها قيمة افتراضية تاريخية للفولاذ الطري (‏0.44–0.45)، وليست قيمة عالمية: فألومنيوم 5052 يأخذ بالافتراضي نفسه نحو 0.33–0.40، والفولاذ المقاوم للصدأ 304 يأخذ 0.40–0.45. وDIN 6935 عند R/t = 1 يعطي 0.325 — لا تُتوسَّط بين المقياسين؛ بل اجرِ انحناء اختباريًا واستنتج القيمة عكسيًا.

| الشرط | أي معامل K | القيمة النموذجية | الخطوة التالية |
| --- | --- | --- | --- |
| Ductile mild steel, air bending, R/t 0.5–3 | DIN 6935 Table / formula | 0.25–0.40 | انحناء اختباري ثم استنتاج معامل K الحقيقي عكسيًا |
| Mild steel, CAD default, V = 6–8t | Published medium air (t–3t) | 0.43 (defaults 0.44–0.45) | استخدمه فقط عندما تتطابق العدة والمادة؛ وإلا فانتقل إلى DIN |
| 304/316 stainless, air bending | DIN 6935 at R/t 2.0–2.2 | 0.40–0.41 (316 shop data up to 0.50) | تحقّق من الارتداد المرن والتشقق وتآكل القالب |
| 5052-H32 aluminium, air bending | DIN 6935 at R/t 1.2–1.3 | 0.34–0.36 | تحقّق من التشقق؛ والطبقة الطرية تأخذ الحد الأدنى |
| 6061-T6 aluminium, air bending | Published hard air / DIN upper bound | 0.39–0.45 | الانحناء الاختباري إلزامي؛ فـ T6 يتشقق — فضّل نصف قطر أكبر |
| C110 copper / C260 brass | DIN 6935 at R/t 1.28 | 0.35 | أكّد حالة التلدين؛ والطبقة الصلبة تأخذ الحد الأعلى |
| Bottoming | Published t–3t tier of the class | 0.42–0.48 | لا تُعِد استخدام معامل K الخاص بالانحناء الحر أبدًا |
| Coining | Published t–3t tier of the class | 0.38–0.47 | لاحظ أن السك يقع تحت الانحناء إلى القاع في الجدول المنشور (انظر سؤال السك مقابل القاع) |
| R/t > 5 | K = 0.50 | 0.50 | المحور المحايد يعود إلى منتصف السماكة |
| R/t < 0.5 | DIN Table low end | 0.15–0.25 | خطر تشقق مرتفع — وسّع نصف القطر أو غيّر المادة |
| New material / new tooling / no data | Test bend, back-solve | measured | ثبّت معامل K المقاس في مكتبة مواد CAD |

## كيف يتغير معامل K مع نصف القطر الداخلي؟

يرتفع نحو 0.50 عندما يبلغ R/t القيمة 5: فـ DIN 6935 يعطي K 0.25 عند R/t = 0.5، و0.33 عند 1.0، و0.40 عند 2.0، و0.45 عند 3.0. استَوفِ بين الصفوف بالعلاقة k = 0.65 + 0.5·log10(R/t)، لا بالاستيفاء الخطي أبدًا.

| R/t | k (DIN 6935) | K = k/2 | y/t | ملاحظة |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| 0.05 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | المحور المحايد على السطح الداخلي؛ خطر تشقق — لا تصمّم عند هذه القيمة |
| 0.07 | 0.06 | 0.03 | 0.03 | قيمة من جدول مصدر؛ وصيغة DIN نفسها تعطي 0.07 (k) عند هذا الـ R/t — الوثيقة الأصلية متناقضة داخليًا هنا |
| 0.10 | 0.15 | 0.08 | 0.08 | — |
| 0.20 | 0.30 | 0.15 | 0.15 | — |
| 0.25 | 0.35 | 0.18 | 0.18 | — |
| 0.33 | 0.41 | 0.21 | 0.21 | — |
| 0.50 | 0.50 | 0.25 | 0.25 | — |
| 0.75 | 0.59 | 0.30 | 0.30 | — |
| 1.00 | 0.65 | 0.33 | 0.33 | — |
| 1.25 | 0.70 | 0.35 | 0.35 | — |
| 1.50 | 0.74 | 0.37 | 0.37 | — |
| 1.75 | 0.77 | 0.39 | 0.39 | — |
| 2.00 | 0.80 | 0.40 | 0.40 | — |
| 2.50 | 0.85 | 0.43 | 0.43 | — |
| 3.00 | 0.89 | 0.45 | 0.45 | — |
| 3.50 | 0.92 | 0.46 | 0.46 | — |
| 4.00 | 0.95 | 0.48 | 0.48 | — |
| 4.50 | 0.98 | 0.49 | 0.49 | — |
| 5.00 | 1.00 | 0.50 | 0.50 | R/t ≥ 5: المحور المحايد عند منتصف السماكة |

## ما الفرق بين الانحناء الحر والانحناء إلى القاع والسك من حيث معامل K؟

قيم البداية المنشورة هي 0.33–0.45 للانحناء الحر، و0.42–0.48 للانحناء إلى القاع، و0.38–0.47 للسك؛ ولا تستخدم أبدًا معامل K الخاص بالانحناء الحر للانحناء إلى القاع. وهذه قيم بداية لا قيم قياسية.

| فئة المادة | طريقة الانحناء | R = 0–t | R = t–3t | R > 3t |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Soft (aluminium 5052, copper, brass) | Air bending | 0.33 | 0.40 | 0.50 |
| Soft (aluminium 5052, copper, brass) | Bottoming | 0.42 | 0.46 | 0.50 |
| Soft (aluminium 5052, copper, brass) | Coining | 0.38 | 0.44 | 0.50 |
| Medium (mild steel, galvanized) | Air bending | 0.38 | 0.43 | 0.50 |
| Medium (mild steel, galvanized) | Bottoming | 0.44 | 0.47 | 0.50 |
| Medium (mild steel, galvanized) | Coining | 0.41 | 0.46 | 0.50 |
| Hard (304/316 stainless) | Air bending | 0.40 | 0.45 | 0.50 |
| Hard (304/316 stainless) | Bottoming | 0.46 | 0.48 | 0.50 |
| Hard (304/316 stainless) | Coining | 0.44 | 0.47 | 0.50 |

## كيف أحسب بدل الانحناء؟

‏BA = (π/180) × A × (R + K × t)؛ لفولاذ طري بسماكة 2 mm وR 2 mm وK 0.325 عند 90° تعطي 4.163 mm. وA هي زاوية الانحناء — أي الزاوية التي تقطعها الصفيحة: فالزاوية المشمولة 60° تعني A = 120°.

| الحد | الصيغة | كيف تقرأه |
| --- | --- | --- |
| K factor | K = y / t, 0 ≤ K ≤ 0.5 | إزاحة المحور المحايد عن السطح الداخلي نسبةً إلى السماكة |
| Neutral radius | R_neutral = R_i + K × t | نصف قطر القوس الذي يحتفظ بطوله فعلًا |
| Bend allowance BA | BA = (π/180) × A × (R_i + K × t) | طول قوس المحور المحايد عبر الانحناء |
| Outside setback OSSB | OSSB = (R_i + t) × tan(A/2) | طول المماس من القمة إلى نقطتي تماس الانحناء |
| Bend deduction BD | BD = 2 × OSSB − BA | ما تخسره الزاويتان الخارجيتان مقابل النموذج المسطح |
| Flat length L | L = A + B + BA (flat legs); L = A_out + B_out − BD (outside dims) | كلاهما يعطي النتيجة نفسها عندما يكون K صحيحًا — وخلط BA مع BD هو الخطأ الكلاسيكي في النموذج المسطح |
| Angle convention | A = 180° − included angle | انحناء 90°: A = 90؛ مشمولة 60°: A = 120؛ مشمولة 120°: A = 60 |

## كيف أحسب خصم الانحناء؟

‏BD = 2 × OSSB − BA؛ وللانحناء نفسه 90° يكون OSSB 4.000 mm وBD 3.837 mm، لذا فإن شفتين خارجيتين 50 + 30 mm تتطوران إلى 76.16 mm. ومثال الزاوية غير 90° يدقق السجل نفسه عند A = 120°.

| الحالة | العنصر | القيمة |
| --- | --- | --- |
| 90°, t 2.0, R 2.0 | OSSB = (2+2)·tan45° | 4.000 mm |
| 90°, t 2.0, R 2.0 | BD = 2×4.000 − 4.163 | 3.837 mm |
| 90°, t 2.0, R 2.0 | L = 50 + 30 − 3.837 | 76.163 mm |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | K = (0.65 + 0.5·log10 2)/2 | 0.4003 |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | BA = 2.0944 × (3 + 0.4003×1.5) | 7.541 mm |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | OSSB = 4.5 × tan60° | 7.794 mm |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | L = 52.206 + 32.206 + 7.541 | 91.95 mm |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | BD check: 60 + 40 − (2×7.794 − 7.541) | 91.952 mm ✓ |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | If hard-air K 0.45 instead | L = 92.11 mm (+0.156 vs DIN 0.40: 0.16 mm per bend) |

## ما فتحة قالب V التي ينبغي استخدامها لفولاذ طري بسماكة 2 mm؟

ابدأ بـ V16 (‏8 × t)؛ فهو يعطي نصف قطر داخلي قريب من 2.6 mm، وأدنى شفة تتجاوز 11 mm، ونحو 12 t/m في فولاذ طري بقوة 60,000 psi. أما الفولاذ المقاوم للصدأ فيريد V = 10–12×t وعامل نصف قطر 20–22%.

| t (mm) | V (mm) | R_i (mm) | أدنى شفة (mm) | الحمولة (t/m) | المصدر |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| 0.5 | 6 | 0.96 | — | — | practical min V6, calc |
| 0.8 | 6 | 0.96 | — | — | S3 method, calc |
| 1.0 | 8 | 1.3 | > 5.5 | 8 | S3 |
| 1.5 | 12 | 2.0 | > 8.5 | 10 | S3 |
| 2.0 | 16 | 2.6 | > 11.0 | 12 | S3 |
| 2.5 | 20 | 3.3 | > 14.0 | 14 | S3 |
| 3.0 | 25 | 4.0 | > 17.5 | 16 | S3 |
| 4.0 | 32 | 5.0 | > 22.0 | 22 | S3 |
| 5.0 | 40 | 6.5 | > 28.0 | 27 | S3 |
| 6.0 | 50 | 8.0 | > 35.0 | 32 | S3 |

## ما معامل K الذي ينبغي استخدامه للفولاذ المقاوم للصدأ 304؟

استخدم 0.40–0.45: فـ DIN 6935 يعطي 0.41 عند R/t = 2.1، بينما قيمة البداية المنشورة للمواد الصلبة هي 0.45؛ و316 يعمل بقيم أعلى تصل إلى 0.45–0.50 في بيانات الورش — خُذ الحد الأعلى واجرِ انحناءً اختباريًا.

| المقياس | K عند R≈t | ينطبق على | المصدر |
| --- | --- | --- | --- |
| Shop-measured caliber | 0.46 | 304, air bending, R = t | S4 |
| Shop-measured caliber | 0.50 | 316, air bending, R = t | S4 |
| Published hard class (t–3t) | 0.45 | Generic 304/316 hard tier — does not separate 304 from 316 | S2/S5 |
| DIN 6935 at R/t = 2 | 0.40 | Geometry only — no work-hardening difference | S1/S6 |
| This page, Table 2 | 0.41–0.45 | 316 takes the upper bound; test-bend | S1/S2/S3 |

## ما معامل K الذي ينبغي استخدامه لألومنيوم 5052؟

استخدم 0.34–0.40: فـ 5052-H32 عند R/t ≈ 1.2 يقع قرب 0.33–0.35، بينما يعطي جدول ألومنيوم طري عام 0.40 عند R = t–3t. وأبقِ 6061-T6 في صفه المستقل — لا تخلطه مع 5052.

| المقياس | K | ينطبق على | المصدر |
| --- | --- | --- | --- |
| Shop-measured (R = t) | 0.33 | 5052-H32, air bending | S4 |
| Published soft air (t–3t) | 0.40 | Generic soft aluminium | S2/S5 |
| DIN 6935 (R/t = 1.2) | 0.345 | Geometry only | S1/S6 |
| This page, Table 2 | 0.34–0.40 | Soft temper low end, hard temper or wide V high end | S1/S2/S3 |

## هل يمكنني استخدام معامل K واحد لكل السماكات؟

فقط إذا بقي V/t وR/t ثابتين؛ فصفيحة 0.5 mm على قالب عملي V6 تعمل عند R/t ≈ 1.9 وK ≈ 0.40، بينما 2 mm على V16 تعمل عند R/t ≈ 1.3 وK ≈ 0.35. فالسماكة تحرّك K عبر القالب لا عبر الصيغة.

| t (mm) | V (mm) | R_i (mm) | R/t | K وفق DIN 6935 |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| 0.5 | 6 | 0.96 | 1.92 | 0.40 |
| 0.8 | 6 | 0.96 | 1.20 | 0.34 |
| 2.0 | 16 | 2.56 | 1.28 | 0.35 |
| 3.0 | 25 | 4.00 | 1.33 | 0.36 |
| 6.0 | 50 | 8.00 | 1.33 | 0.36 |

## كيف أقيس معامل K الحقيقي لمكبس الثني لدي؟

اثنِ شريطًا بطول 200 mm عند 90°، وقِس الشفتين الخارجيتين، واحصل على BD = 200 − (A + B)، ثم استنتج K عكسيًا من K = [2(R + t)tan(A/2) − BD] / [(π/180)At] − R/t. واكتب K المقاس في مكتبة CAD وتوقف عن إعادة استخدام 0.44 لتلك المادة وتلك العدة.

| الخطوة | القاعدة | القيمة |
| --- | --- | --- |
| 1 | Strip | 200 × 50 mm, bend at 90° mid-length |
| 2 | Measure both outside flanges A_out + B_out | BD = 200 − (A_out + B_out) |
| 3 | Back-solve | K = [2(R+t)tan(A/2) − BD] / [(π/180)·A·t] − R/t |
| 4 | Write into CAD material library | per material + tooling pair |

## أين يقع المحور المحايد في الانحناء؟

عند y = K × t من السطح الداخلي: فولاذ طري بسماكة 2 mm وK 0.35 يضعه على 0.70 mm من الداخل، وبذلك يكون نصف القطر المحايد R + 0.70 mm.

| الحالة | K | t (mm) | y = K·t (mm) | نصف القطر المحايد |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| DC01 2.0 mm, R/t 1.28 | 0.35 | 2.0 | 0.70 | ‏R + 0.70 mm (R_i 2.56 → المحايد 3.26 mm) |
| DC01 3.0 mm, R/t 1.33 | 0.36 | 3.0 | 1.07 | ‏R + 1.07 mm |
| 304 1.5 mm, R/t 2.13 | 0.41 | 1.5 | 0.61 | ‏R + 0.61 mm |
| DC01 6.0 mm, R/t 1.33 | 0.36 | 6.0 | 2.14 | ‏R + 2.14 mm |

## لماذا يُظهر السك أحيانًا معامل K أقل من الانحناء إلى القاع؟

الجدول المنشور يعطي السك 0.44–0.47 مقابل 0.46–0.48 للانحناء إلى القاع في نطاق R = t–3t، وهذا عكس التوقع المعتاد بأن السك يدفع K نحو 0.50 — فتعامل معه كتعارض غير محلول وتحقّق بانحناء اختباري.

| الطريقة | K للطري (t–3t) | K للمتوسط (t–3t) | K للصلب (t–3t) | المصدر |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Bottoming | 0.46 | 0.47 | 0.48 | S2/S5 |
| Coining | 0.44 | 0.46 | 0.47 | S2/S5 |
| Expectation | — | — | — | — |
| Second source confirming the ranking | none found | none found | none found | GAP |

## كيفية استخدام هذه الأرقام

- صفوف الجدول قيم محسوبة مع نطاقات بداية منشورة — لا تقدّمها أبدًا كمعاملات K مقاسة؛ فعمود DIN قيمة صيغة، والأعمدة المنشورة قيم بداية لبرامج CAD وللورش تختلف عنها بمقدار 0.03–0.09.
- ‏0.44 قيمة افتراضية تاريخية في CAD، وليست معامل K للفولاذ الطري: فـ DIN 6935 يعطي 0.325 عند R/t = 1. فإذا لم يطابق النموذج المسطح القطعة المنحنية، فتحقّق من المقياس الذي استخدمه البرنامج قبل أن تلمس العدة.
- يستخدم المثالان المحلولان قيم K المتسقة مع الجدول 1 (‏0.325 عند R/t = 1، و0.40 عند R/t = 2) — لا تستبدل بها 0.44 لتجميل الحساب.
- يستهدف DIN 6935 الفولاذ المطيل متوسط المقاومة؛ وصفوف الألومنيوم والنحاس الأصفر تستعير هندسته فقط، مع نطاقات منشورة تغطي فرق التصلد. و6061-T6 معلَّم بـ * لأنه لا يوجد جدول بمقياس DIN له — والانحناء الاختباري إلزامي.
- لا توجد جداول K قابلة للاستشهاد لـ Titanium Grade 2 وفولاذ HSLA وInconel — استنتج K عكسيًا من انحناء اختباري بدلًا من التخمين؛ والسماكات فوق 6 mm والحواشي الملتفة والتجعيدات خارج نطاق هذا الجدول.
- الارتداد المرن تعويض منفصل: فـ K يحدد موضع المحور المحايد لكنه لا يعطي زاوية الارتداد؛ عوّض لكل مادة وقالب على حدة، لا من هذا الجدول.
- لم تُشترَ نسخة DIN 6935 الأصلية؛ وقد دُقّقت الصيغة وجدول k مقابل مصدرين عامين مستقلين (ملخص تقني وتطبيق برمجي يتفقان قيمةً بقيمة) — أعد التحقق مقابل المعيار المشترى قبل الاستخدام في إنتاج حرج.

## الأسئلة الشائعة

### ما معامل K الذي ينبغي استخدامه لفولاذ طري بسماكة 2 mm في الانحناء الحر؟

عند R/t = 1 (R = 2 mm) يعطي DIN 6935 قيمة 0.325 (‏0.33 بالتقريب)؛ والافتراضي الشائع في CAD وهو 0.44 يضيف نحو 0.36 mm لكل انحناء 90°.

### لماذا تعتمد برامج CAD قيمة افتراضية لمعامل K تساوي 0.44؟

لأنها قيمة افتراضية تاريخية للفولاذ الطري (‏0.44–0.45)، وليست قيمة عالمية: فألومنيوم 5052 يأخذ بالافتراضي نفسه نحو 0.33–0.40، والفولاذ المقاوم للصدأ 304 يأخذ 0.40–0.45.

### كيف يتغير معامل K مع نصف القطر الداخلي؟

يرتفع نحو 0.50 عندما يبلغ R/t القيمة 5: ‏K 0.25 عند R/t = 0.5، و0.33 عند 1.0، و0.40 عند 2.0، و0.45 عند 3.0.

### ما الفرق بين الانحناء الحر والانحناء إلى القاع والسك من حيث معامل K؟

قيم البداية المنشورة هي 0.33–0.45 للانحناء الحر، و0.42–0.48 للانحناء إلى القاع، و0.38–0.47 للسك؛ ولا تستخدم أبدًا معامل K الخاص بالانحناء الحر للانحناء إلى القاع.

### كيف أحسب بدل الانحناء؟

‏BA = (π/180) × A × (R + K × t)؛ لفولاذ طري بسماكة 2 mm وR 2 mm وK 0.325 عند 90° تعطي 4.163 mm.

### كيف أحسب خصم الانحناء؟

‏BD = 2 × OSSB − BA؛ وللانحناء نفسه 90° يكون OSSB 4.000 mm وBD 3.837 mm، لذا تتطور شفتان خارجيتان 50 + 30 mm إلى 76.16 mm.

### ما فتحة قالب V التي ينبغي استخدامها لفولاذ طري بسماكة 2 mm؟

ابدأ بـ V16 (‏8 × t): نصف قطر داخلي قريب من 2.6 mm، وأدنى شفة تتجاوز 11 mm، ونحو 12 t/m في فولاذ طري بقوة 60,000 psi.

### ما معامل K الذي ينبغي استخدامه للفولاذ المقاوم للصدأ 304؟

استخدم 0.40–0.45: فـ DIN 6935 يعطي 0.41 عند R/t = 2.1، وقيمة البداية المنشورة للمواد الصلبة 0.45، و316 يصل إلى 0.45–0.50 في بيانات الورش.

### ما معامل K الذي ينبغي استخدامه لألومنيوم 5052؟

استخدم 0.34–0.40: فـ 5052-H32 عند R/t ≈ 1.2 يقع قرب 0.33–0.35 بينما يعطي جدول ألومنيوم طري عام 0.40 عند R = t–3t.

### هل يمكنني استخدام معامل K واحد لكل السماكات؟

فقط إذا بقي V/t وR/t ثابتين: فـ 0.5 mm على قالب عملي V6 تعمل عند R/t ≈ 1.9 وK ≈ 0.40، بينما 2 mm على V16 تعمل عند R/t ≈ 1.3 وK ≈ 0.35.

### كيف أقيس معامل K الحقيقي لمكبس الثني لدي؟

اثنِ شريطًا بطول 200 mm عند 90°، وخُذ BD = 200 − (A + B)، ثم استنتج K = [2(R+t)tan(A/2) − BD] / [(π/180)At] − R/t.

### أين يقع المحور المحايد في الانحناء؟

عند y = K × t من السطح الداخلي: فولاذ طري بسماكة 2 mm وK 0.35 يضعه على 0.70 mm من الداخل، وبذلك يكون نصف القطر المحايد R + 0.70 mm.

### لماذا يُظهر السك أحيانًا معامل K أقل من الانحناء إلى القاع؟

الجدول المنشور يعطي السك 0.44–0.47 مقابل 0.46–0.48 للانحناء إلى القاع في نطاق R = t–3t — وهو تعارض غير محلول، فتحقّق بانحناء اختباري.

## المعايير والمصادر

- S1 — Rainer Schlangen، Biegetechnik — Biegeverkürzung (2010): ملخص DIN 6935 — k = 0.65 + 0.5·log10(r/s)، جدول k من 0.05 إلى 5.0، K = k/2، الطبقة المحايدة NT = (s/2)·k
- S2 — Protolabs Network (سابقًا Hubs)، دليل تصميم تصنيع الصفائح المعدنية — معاملات K عامة للانحناء الحر وإلى القاع والسك، طري–متوسط–صلب، والافتراضي 0.4468
- S3 — ADH Machine Tool، مخطط فتحة قالب V لمكبس الثني — بداية 8×t، وR_i ≈ 16% V، والفولاذ المقاوم للصدأ 10–12×t عند 20–22%؛ وصفوف 1.0–6.0 mm مدققة مقابل المخطط المنشور
- S4 — Lapas، معامل K وبدل الانحناء — مقاييس الورش للمادة عند R=t: ‏5052 0.33، 6061-T6 0.40، A36 0.44، 304 0.46، 316 0.50؛ وR/t > 3 ← K ≈ 0.50
- S5 — MechCodex، معاملات K للصفائح المعدنية حسب المادة وطريقة الانحناء — تدقيق لـ S2
- S6 — smlibpy، الصفائح المعدنية: ما تشترك فيه الدوال — تطبيق مستقل لصيغة DIN 6935، K = k/2، والافتراضي 0.44
- S7 — DIN 6935 الثني البارد للمنتجات المسطحة من الفولاذ (معيار مدفوع، لم يُشترَ؛ يُستشهد به فقط كمصدر أعلى لـ S1/S6)

## الصفحات ذات الصلة

- [/ar/wiki/sheet-metal/bend-radius-and-bend-allowance/](/ar/wiki/sheet-metal/bend-radius-and-bend-allowance/) — Long-form guide: inside radius selection and bend allowance practice
- [/ar/wiki/sheet-metal/tolerance-and-surface/](/ar/wiki/sheet-metal/tolerance-and-surface/) — Sheet metal tolerances and finish expectations formed parts are held to
- [/ar/wiki/sheet-metal/design-for-sheet-metal/](/ar/wiki/sheet-metal/design-for-sheet-metal/) — DFM rules for bends, flanges and reliefs that set R/t in the first place

## تنزيل هذا الجدول

- CSV — /ar/wiki/reference/download?slug=k-factor-bend-allowance&format=csv&lang=ar
- JSON — /ar/wiki/reference/download?slug=k-factor-bend-allowance&format=json&lang=ar
- Markdown — /ar/wiki/reference/k-factor-bend-allowance/index.md