# Fattore K e sviluppo del piegamento per la piegatura della lamiera

> Fattori K per materiale e spessore nella piegatura in aria, bottoming e coniatura secondo DIN 6935, con esempi svolti di sviluppo e detrazione della piegatura per pieghe a 90 gradi.

https://www.sinbo-machining.com/it/wiki/reference/k-factor-bend-allowance/

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## In questa pagina

- Fattori K per materiale, spessore e metodo di piegatura (calcolati DIN 6935 + intervalli pubblicati)
- Quale fattore K devo usare per acciaio dolce da 2 mm in piegatura in aria?
- Perché i programmi CAD impostano per default un fattore K di 0.44?
- Come varia il fattore K al variare del raggio interno?
- Qual è la differenza tra piegatura in aria, bottoming e coniatura nel fattore K?
- Come si calcola lo sviluppo della piegatura (bend allowance)?
- Come si calcola la detrazione di piegatura (bend deduction)?
- Quale apertura matrice a V devo usare per acciaio dolce da 2 mm?
- Quale fattore K devo usare per l'inossidabile 304?
- Quale fattore K devo usare per l'alluminio 5052?
- Posso usare un unico fattore K per tutti gli spessori?
- Come misuro il fattore K reale per la mia pressa piegatrice?
- Dove si trova l'asse neutro in una piega?
- Perché la coniatura a volte mostra un K inferiore al bottoming?
- Come usare questi numeri
- Domande frequenti
- Norme e fonti
- Pagine correlate
- Scarica questa tabella

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# Fattore K e sviluppo del piegamento per la piegatura della lamiera

Fattori K per materiale e spessore nella piegatura in aria, bottoming e coniatura secondo DIN 6935, con esempi svolti di sviluppo e detrazione della piegatura per pieghe a 90 gradi.

## Fattori K per materiale, spessore e metodo di piegatura (calcolati DIN 6935 + intervalli pubblicati)

| Materiale | t (mm) | Matrice V (mm) | R_i (mm) | R/t | K DIN 6935 | K in aria (DIN ↔ pubblicato) | K bottoming | K coniatura | y = K·t (mm) | Fonte |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| DC01 mild steel | 0.5 | 6 | 0.96 | 1.92 | 0.40 | 0.40–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.20 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 0.8 | 6 | 0.96 | 1.20 | 0.34 | 0.34–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.27 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 1.0 | 8 | 1.28 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.35 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 1.5 | 12 | 1.92 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.53 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 2.0 | 16 | 2.56 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.70 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 3.0 | 25 | 4.00 | 1.33 | 0.36 | 0.36–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 1.07 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 4.0 | 32 | 5.12 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 1.40 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 6.0 | 50 | 8.00 | 1.33 | 0.36 | 0.36–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 2.14 | S1/S2/S3 |
| DX51D+Z galvanized | 0.8 | 6 | 0.96 | 1.20 | 0.34 | 0.34–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.27 | S1/S2/S3 |
| DX51D+Z galvanized | 1.5 | 12 | 1.92 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.53 | S1/S2/S3 |
| DX51D+Z galvanized | 3.0 | 25 | 4.00 | 1.33 | 0.36 | 0.36–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 1.07 | S1/S2/S3 |
| 304 stainless | 0.8 | 8 | 1.60 | 2.00 | 0.40 | 0.40–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.32 | S1/S2/S3 |
| 304 stainless | 1.5 | 16 | 3.20 | 2.13 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.61 | S1/S2/S3 |
| 304 stainless | 3.0 | 32 | 6.40 | 2.13 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 1.23 | S1/S2/S3 |
| 316L stainless | 1.0 | 10 | 2.10 | 2.10 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.41 | S1/S2/S3 |
| 316L stainless | 2.0 | 20 | 4.20 | 2.10 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.82 | S1/S2/S3 |
| 316L stainless | 3.0 | 32 | 6.72 | 2.24 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 1.23 | S1/S2/S3 |
| 5052-H32 aluminium | 0.8 | 6 | 0.96 | 1.20 | 0.34 | 0.34–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.27 | S1/S2/S3 |
| 5052-H32 aluminium | 1.5 | 12 | 1.92 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.53 | S1/S2/S3 |
| 5052-H32 aluminium | 3.0 | 25 | 4.00 | 1.33 | 0.36 | 0.36–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 1.07 | S1/S2/S3 |
| 6061-T6 aluminium * | 1.0 | 10 | 1.80 | 1.80 | 0.39 | 0.39–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.39 | S1/S2/S3 |
| 6061-T6 aluminium * | 2.0 | 20 | 3.60 | 1.80 | 0.39 | 0.39–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.78 | S1/S2/S3 |
| 6061-T6 aluminium * | 3.0 | 32 | 5.76 | 1.92 | 0.40 | 0.40–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 1.20 | S1/S2/S3 |
| C110 copper | 1.0 | 8 | 1.28 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.35 | S1/S2/S3 |
| C110 copper | 2.0 | 16 | 2.56 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.70 | S1/S2/S3 |
| C260 brass | 1.0 | 8 | 1.28 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.35 | S1/S2/S3 |
| C260 brass | 2.0 | 16 | 2.56 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.70 | S1/S2/S3 |

> **Come leggere questa tabella.** Questi sono valori calcolati più intervalli di partenza pubblicati, non fattori K misurati. K DIN 6935 = (0.65 + 0.5·log10(R/t))/2; V e R_i seguono la regola 8×t e la stima del raggio 16% × V (20–21% × V per l'inossidabile); la lamiera sottile adotta la matrice più piccola praticabile V6/V8 invece di 8×t. K air accoppia l'estremo inferiore DIN con l'estremo superiore pubblicato dello scaglione t–3t; bottoming e coniatura sono valori di partenza pubblicati per R/t ≥ 1. y = K × t si misura dalla superficie interna. Le righe 6061-T6 (*) prendono in prestito lo scaglione duro come inviluppo — DIN 6935 si riferisce ad acciai dolci duttili a media resistenza, quindi esegui una piega di prova sul 6061-T6 prima di impegnarti. Non citare 0.44 come K dell'acciaio dolce: è un valore predefinito storico del CAD.

## Quale fattore K devo usare per acciaio dolce da 2 mm in piegatura in aria?

A R/t = 1 (R = 2 mm), DIN 6935 fornisce K = 0.325 (0.33 arrotondato); il valore predefinito CAD comune 0.44 aggiunge circa 0.36 mm per ogni piega a 90°. Verifica completa dello sviluppo piano qui sotto.

| Passo | Grandezza | Valore | Nota |
| --- | --- | --- | --- |
| 1 | R/t | 2.0 / 2.0 = 1.00 | DIN 6935: k = 0.65 + 0.5·log10(1.00) = 0.65 |
| 2 | K = k/2 | 0.325 | Il valore in tabella si arrotonda a 0.33; questo esempio riporta il valore non arrotondato |
| 3 | BA = (π/180)·A·(R + K·t), A = 90° | 4.163 mm | 1.5708 × 2.65 |
| 4 | OSSB = (R + t)·tan(A/2) | 4.000 mm | 4.0 × tan 45° |
| 5 | Flat legs from 50/30 outside | 46.000 / 26.000 mm | A_flat = 50 − OSSB, B_flat = 30 − OSSB |
| 6 | L = A + B + BA | 76.16 mm | BD = 2×4.000 − 4.163 = 3.837; 50 + 30 − 3.837 = 76.163 ✓ |
| 7 | If CAD default K = 0.44 | L = 76.52 mm (+0.361) | BA = 4.524 mm; quattro pieghe accumulano circa 1.4 mm |

## Perché i programmi CAD impostano per default un fattore K di 0.44?

È un valore predefinito storico per l'acciaio dolce (0.44–0.45), non un valore universale: per l'alluminio 5052 lo stesso default è circa 0.33–0.40, e per l'inossidabile 304 0.40–0.45. DIN 6935 a R/t = 1 fornisce 0.325 — non fare la media dei due criteri; esegui una piega di prova e ricava K a ritroso.

| Condizione | Quale K | Valore tipico | Passo successivo |
| --- | --- | --- | --- |
| Ductile mild steel, air bending, R/t 0.5–3 | DIN 6935 Table / formula | 0.25–0.40 | Piega di prova, ricava il K reale a ritroso |
| Mild steel, CAD default, V = 6–8t | Published medium air (t–3t) | 0.43 (defaults 0.44–0.45) | Usare solo quando utensile e materiale coincidono; altrimenti passare a DIN |
| 304/316 stainless, air bending | DIN 6935 at R/t 2.0–2.2 | 0.40–0.41 (316 shop data up to 0.50) | Controllare ritorno elastico, cricche e usura della matrice |
| 5052-H32 aluminium, air bending | DIN 6935 at R/t 1.2–1.3 | 0.34–0.36 | Controllare le cricche; la tempra dolce richiede l'estremo inferiore |
| 6061-T6 aluminium, air bending | Published hard air / DIN upper bound | 0.39–0.45 | Piega di prova obbligatoria; il T6 cricca — preferire un raggio maggiore |
| C110 copper / C260 brass | DIN 6935 at R/t 1.28 | 0.35 | Confermare la tempra ricotta; la tempra dura richiede il limite superiore |
| Bottoming | Published t–3t tier of the class | 0.42–0.48 | Non riutilizzare mai un K di piegatura in aria |
| Coining | Published t–3t tier of the class | 0.38–0.47 | Nota che la coniatura risulta inferiore al bottoming nella tabella pubblicata (vedi la domanda coniatura vs bottoming) |
| R/t > 5 | K = 0.50 | 0.50 | Asse neutro di nuovo a metà spessore |
| R/t < 0.5 | DIN Table low end | 0.15–0.25 | Rischio elevato di cricche — aumentare il raggio o cambiare materiale |
| New material / new tooling / no data | Test bend, back-solve | measured | Bloccare il K misurato nella libreria materiali del CAD |

## Come varia il fattore K al variare del raggio interno?

Sale verso 0.50 quando R/t raggiunge 5: DIN 6935 fornisce K 0.25 a R/t = 0.5, 0.33 a 1.0, 0.40 a 2.0 e 0.45 a 3.0. Interpolare tra le righe con k = 0.65 + 0.5·log10(R/t), mai in modo lineare.

| R/t | k (DIN 6935) | K = k/2 | y/t | Nota |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| 0.05 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | Asse neutro sulla superficie interna; rischio di cricche — non progettare in questa zona |
| 0.07 | 0.06 | 0.03 | 0.03 | Valore della tabella di origine; la formula DIN stessa fornisce 0.07 (k) a questo R/t — il documento a monte è qui internamente incoerente |
| 0.10 | 0.15 | 0.08 | 0.08 | — |
| 0.20 | 0.30 | 0.15 | 0.15 | — |
| 0.25 | 0.35 | 0.18 | 0.18 | — |
| 0.33 | 0.41 | 0.21 | 0.21 | — |
| 0.50 | 0.50 | 0.25 | 0.25 | — |
| 0.75 | 0.59 | 0.30 | 0.30 | — |
| 1.00 | 0.65 | 0.33 | 0.33 | — |
| 1.25 | 0.70 | 0.35 | 0.35 | — |
| 1.50 | 0.74 | 0.37 | 0.37 | — |
| 1.75 | 0.77 | 0.39 | 0.39 | — |
| 2.00 | 0.80 | 0.40 | 0.40 | — |
| 2.50 | 0.85 | 0.43 | 0.43 | — |
| 3.00 | 0.89 | 0.45 | 0.45 | — |
| 3.50 | 0.92 | 0.46 | 0.46 | — |
| 4.00 | 0.95 | 0.48 | 0.48 | — |
| 4.50 | 0.98 | 0.49 | 0.49 | — |
| 5.00 | 1.00 | 0.50 | 0.50 | R/t ≥ 5: asse neutro a metà spessore |

## Qual è la differenza tra piegatura in aria, bottoming e coniatura nel fattore K?

I valori di partenza pubblicati sono 0.33–0.45 per la piegatura in aria, 0.42–0.48 per il bottoming e 0.38–0.47 per la coniatura; non usare mai un K di piegatura in aria per il bottoming. Sono valori di partenza, non valori normativi.

| Classe di materiale | Metodo di piegatura | R = 0–t | R = t–3t | R > 3t |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Soft (aluminium 5052, copper, brass) | Air bending | 0.33 | 0.40 | 0.50 |
| Soft (aluminium 5052, copper, brass) | Bottoming | 0.42 | 0.46 | 0.50 |
| Soft (aluminium 5052, copper, brass) | Coining | 0.38 | 0.44 | 0.50 |
| Medium (mild steel, galvanized) | Air bending | 0.38 | 0.43 | 0.50 |
| Medium (mild steel, galvanized) | Bottoming | 0.44 | 0.47 | 0.50 |
| Medium (mild steel, galvanized) | Coining | 0.41 | 0.46 | 0.50 |
| Hard (304/316 stainless) | Air bending | 0.40 | 0.45 | 0.50 |
| Hard (304/316 stainless) | Bottoming | 0.46 | 0.48 | 0.50 |
| Hard (304/316 stainless) | Coining | 0.44 | 0.47 | 0.50 |

## Come si calcola lo sviluppo della piegatura (bend allowance)?

BA = (π/180) × A × (R + K × t); per acciaio dolce da 2 mm, R 2 mm, K 0.325, 90° dà 4.163 mm. A è l'angolo di piegatura — l'angolo percorso dalla lamiera: un angolo incluso di 60° significa A = 120°.

| Termine | Formula | Lettura |
| --- | --- | --- |
| K factor | K = y / t, 0 ≤ K ≤ 0.5 | Scostamento dell'asse neutro dalla superficie interna rispetto allo spessore |
| Neutral radius | R_neutral = R_i + K × t | Il raggio dell'arco che conserva effettivamente la sua lunghezza |
| Bend allowance BA | BA = (π/180) × A × (R_i + K × t) | Lunghezza dell'arco dell'asse neutro attraverso la piega |
| Outside setback OSSB | OSSB = (R_i + t) × tan(A/2) | Lunghezza della tangente dal vertice ai punti di tangenza della piega |
| Bend deduction BD | BD = 2 × OSSB − BA | Quanto perdono i due angoli esterni rispetto allo sviluppo piano |
| Flat length L | L = A + B + BA (flat legs); L = A_out + B_out − BD (outside dims) | Entrambi danno lo stesso risultato se K è corretto — mescolare BA e BD è l'errore classico nello sviluppo piano |
| Angle convention | A = 180° − included angle | Piega a 90°: A = 90; incluso 60°: A = 120; incluso 120°: A = 60 |

## Come si calcola la detrazione di piegatura (bend deduction)?

BD = 2 × OSSB − BA; la stessa piega a 90° ha OSSB 4.000 mm e BD 3.837 mm, quindi flange esterne da 50 + 30 mm si sviluppano a 76.16 mm. L'esempio non a 90° verifica lo stesso bilancio con A = 120°.

| Caso | Voce | Valore |
| --- | --- | --- |
| 90°, t 2.0, R 2.0 | OSSB = (2+2)·tan45° | 4.000 mm |
| 90°, t 2.0, R 2.0 | BD = 2×4.000 − 4.163 | 3.837 mm |
| 90°, t 2.0, R 2.0 | L = 50 + 30 − 3.837 | 76.163 mm |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | K = (0.65 + 0.5·log10 2)/2 | 0.4003 |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | BA = 2.0944 × (3 + 0.4003×1.5) | 7.541 mm |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | OSSB = 4.5 × tan60° | 7.794 mm |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | L = 52.206 + 32.206 + 7.541 | 91.95 mm |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | BD check: 60 + 40 − (2×7.794 − 7.541) | 91.952 mm ✓ |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | If hard-air K 0.45 instead | L = 92.11 mm (+0.156 vs DIN 0.40: 0.16 mm per bend) |

## Quale apertura matrice a V devo usare per acciaio dolce da 2 mm?

Parti da V16 (8 × t); dà un raggio interno vicino a 2.6 mm, una flangia minima superiore a 11 mm e circa 12 t/m in acciaio dolce da 60,000 psi. L'inossidabile richiede V = 10–12×t e un fattore di raggio del 20–22%.

| t (mm) | V (mm) | R_i (mm) | Flangia min. (mm) | Tonnellaggio (t/m) | Fonte |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| 0.5 | 6 | 0.96 | — | — | practical min V6, calc |
| 0.8 | 6 | 0.96 | — | — | S3 method, calc |
| 1.0 | 8 | 1.3 | > 5.5 | 8 | S3 |
| 1.5 | 12 | 2.0 | > 8.5 | 10 | S3 |
| 2.0 | 16 | 2.6 | > 11.0 | 12 | S3 |
| 2.5 | 20 | 3.3 | > 14.0 | 14 | S3 |
| 3.0 | 25 | 4.0 | > 17.5 | 16 | S3 |
| 4.0 | 32 | 5.0 | > 22.0 | 22 | S3 |
| 5.0 | 40 | 6.5 | > 28.0 | 27 | S3 |
| 6.0 | 50 | 8.0 | > 35.0 | 32 | S3 |

## Quale fattore K devo usare per l'inossidabile 304?

Usa 0.40–0.45: DIN 6935 fornisce 0.41 a R/t = 2.1, mentre il valore di partenza pubblicato per materiale duro è 0.45; il 316 sale più in alto, fino a 0.45–0.50 nei dati di officina — prendi il limite superiore ed esegui una piega di prova.

| Criterio | K a R≈t | Si applica a | Fonte |
| --- | --- | --- | --- |
| Shop-measured caliber | 0.46 | 304, air bending, R = t | S4 |
| Shop-measured caliber | 0.50 | 316, air bending, R = t | S4 |
| Published hard class (t–3t) | 0.45 | Generic 304/316 hard tier — does not separate 304 from 316 | S2/S5 |
| DIN 6935 at R/t = 2 | 0.40 | Geometry only — no work-hardening difference | S1/S6 |
| This page, Table 2 | 0.41–0.45 | 316 takes the upper bound; test-bend | S1/S2/S3 |

## Quale fattore K devo usare per l'alluminio 5052?

Usa 0.34–0.40; il 5052-H32 a R/t ≈ 1.2 si colloca vicino a 0.33–0.35, mentre una tabella generica per alluminio tenero dà 0.40 per R = t–3t. Tieni il 6061-T6 su una riga separata — non mischiarlo con il 5052.

| Criterio | K | Si applica a | Fonte |
| --- | --- | --- | --- |
| Shop-measured (R = t) | 0.33 | 5052-H32, air bending | S4 |
| Published soft air (t–3t) | 0.40 | Generic soft aluminium | S2/S5 |
| DIN 6935 (R/t = 1.2) | 0.345 | Geometry only | S1/S6 |
| This page, Table 2 | 0.34–0.40 | Soft temper low end, hard temper or wide V high end | S1/S2/S3 |

## Posso usare un unico fattore K per tutti gli spessori?

Solo se V/t e R/t restano costanti; una lamiera da 0.5 mm su una matrice pratica V6 lavora a R/t ≈ 1.9 e K ≈ 0.40, mentre 2 mm su V16 lavora a R/t ≈ 1.3 e K ≈ 0.35. Lo spessore sposta K attraverso la matrice, non attraverso la formula.

| t (mm) | V (mm) | R_i (mm) | R/t | K DIN 6935 |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| 0.5 | 6 | 0.96 | 1.92 | 0.40 |
| 0.8 | 6 | 0.96 | 1.20 | 0.34 |
| 2.0 | 16 | 2.56 | 1.28 | 0.35 |
| 3.0 | 25 | 4.00 | 1.33 | 0.36 |
| 6.0 | 50 | 8.00 | 1.33 | 0.36 |

## Come misuro il fattore K reale per la mia pressa piegatrice?

Piega una striscia da 200 mm a 90°, misura entrambe le flange esterne, ottieni BD = 200 − (A + B), poi ricava K a ritroso da K = [2(R + t)tan(A/2) − BD] / [(π/180)At] − R/t. Scrivi il K misurato nella libreria CAD e smetti di riutilizzare 0.44 per quella coppia materiale/attrezzatura.

| Passo | Regola | Valore |
| --- | --- | --- |
| 1 | Strip | 200 × 50 mm, bend at 90° mid-length |
| 2 | Measure both outside flanges A_out + B_out | BD = 200 − (A_out + B_out) |
| 3 | Back-solve | K = [2(R+t)tan(A/2) − BD] / [(π/180)·A·t] − R/t |
| 4 | Write into CAD material library | per material + tooling pair |

## Dove si trova l'asse neutro in una piega?

A y = K × t dalla superficie interna: acciaio dolce da 2 mm con K 0.35 lo colloca a 0.70 mm dall'interno, quindi il raggio neutro è R + 0.70 mm.

| Caso | K | t (mm) | y = K·t (mm) | Raggio neutro |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| DC01 2.0 mm, R/t 1.28 | 0.35 | 2.0 | 0.70 | R + 0.70 mm (R_i 2.56 → neutro 3.26 mm) |
| DC01 3.0 mm, R/t 1.33 | 0.36 | 3.0 | 1.07 | R + 1.07 mm |
| 304 1.5 mm, R/t 2.13 | 0.41 | 1.5 | 0.61 | R + 0.61 mm |
| DC01 6.0 mm, R/t 1.33 | 0.36 | 6.0 | 2.14 | R + 2.14 mm |

## Perché la coniatura a volte mostra un K inferiore al bottoming?

La tabella pubblicata attribuisce alla coniatura 0.44–0.47 contro 0.46–0.48 del bottoming nell'intervallo R = t–3t, il contrario dell'attesa usuale che la coniatura spinga K verso 0.50 — trattalo come un conflitto irrisolto e verifica con una piega di prova.

| Metodo | K tenero (t–3t) | K medio (t–3t) | K duro (t–3t) | Fonte |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Bottoming | 0.46 | 0.47 | 0.48 | S2/S5 |
| Coining | 0.44 | 0.46 | 0.47 | S2/S5 |
| Expectation | — | — | — | — |
| Second source confirming the ranking | none found | none found | none found | GAP |

## Come usare questi numeri

- Le righe della tabella sono valori calcolati più intervalli di partenza pubblicati — non presentarli mai come fattori K misurati; la colonna DIN è un valore di formula e le colonne pubblicate sono valori di partenza CAD/officina che ne differiscono di 0.03–0.09.
- 0.44 è un valore predefinito storico del CAD, non il fattore K dell'acciaio dolce: DIN 6935 fornisce 0.325 a R/t = 1. Se uno sviluppo piano CAD non si adatta al pezzo piegato, controlla quale criterio ha usato il software prima di intervenire sull'attrezzatura.
- Entrambi gli esempi svolti usano i valori K coerenti con la Tabella 1 (0.325 a R/t = 1, 0.40 a R/t = 2) — non inserire 0.44 per rendere l'aritmetica più elegante.
- DIN 6935 si riferisce ad acciai duttili a media resistenza; le righe di alluminio, rame e ottone ne prendono in prestito solo la geometria, con gli intervalli pubblicati che coprono la differenza di incrudimento. Il 6061-T6 è contrassegnato con * perché non esiste una tabella di livello DIN per esso — la piega di prova è obbligatoria.
- Il titanio Grade 2, gli acciai HSLA e l'Inconel non hanno tabelle K citabili — ricava K a ritroso da una piega di prova invece di stimarlo; spessori superiori a 6 mm, orli, arrotolamenti e joggle sono fuori dall'ambito di questa tabella.
- Il ritorno elastico è una compensazione separata: K individua l'asse neutro ma non fornisce l'angolo di ritorno elastico; compensa per materiale e matrice, non da questa tabella.
- L'originale DIN 6935 non è stato acquistato; la formula e la tabella k sono verificate contro due fonti pubbliche indipendenti (un digest tecnico e un'implementazione software che concordano valore per valore) — riverifica contro la norma acquistata prima di un uso critico in produzione.

## Domande frequenti

### Quale fattore K devo usare per acciaio dolce da 2 mm in piegatura in aria?

A R/t = 1 (R = 2 mm), DIN 6935 fornisce 0.325 (0.33 arrotondato); il valore predefinito CAD comune 0.44 aggiunge circa 0.36 mm per ogni piega a 90°.

### Perché i programmi CAD impostano per default un fattore K di 0.44?

È un valore predefinito storico per l'acciaio dolce (0.44–0.45), non un valore universale: per l'alluminio 5052 lo stesso default è circa 0.33–0.40, per l'inossidabile 304 0.40–0.45.

### Come varia il fattore K al variare del raggio interno?

Sale verso 0.50 quando R/t raggiunge 5: K 0.25 a R/t = 0.5, 0.33 a 1.0, 0.40 a 2.0 e 0.45 a 3.0.

### Qual è la differenza tra piegatura in aria, bottoming e coniatura nel fattore K?

I valori di partenza pubblicati sono 0.33–0.45 per la piegatura in aria, 0.42–0.48 per il bottoming e 0.38–0.47 per la coniatura; non usare mai un K di piegatura in aria per il bottoming.

### Come si calcola lo sviluppo della piegatura (bend allowance)?

BA = (π/180) × A × (R + K × t); per acciaio dolce da 2 mm, R 2 mm, K 0.325, 90° dà 4.163 mm.

### Come si calcola la detrazione di piegatura (bend deduction)?

BD = 2 × OSSB − BA; la stessa piega a 90° ha OSSB 4.000 mm e BD 3.837 mm, quindi flange esterne da 50 + 30 mm si sviluppano a 76.16 mm.

### Quale apertura matrice a V devo usare per acciaio dolce da 2 mm?

Parti da V16 (8 × t): raggio interno vicino a 2.6 mm, flangia minima superiore a 11 mm, circa 12 t/m in acciaio dolce da 60,000 psi.

### Quale fattore K devo usare per l'inossidabile 304?

Usa 0.40–0.45: DIN 6935 fornisce 0.41 a R/t = 2.1, il valore di partenza pubblicato per materiale duro è 0.45, e il 316 arriva a 0.45–0.50 nei dati di officina.

### Quale fattore K devo usare per l'alluminio 5052?

Usa 0.34–0.40: il 5052-H32 a R/t ≈ 1.2 si colloca vicino a 0.33–0.35 mentre una tabella generica per alluminio tenero dà 0.40 per R = t–3t.

### Posso usare un unico fattore K per tutti gli spessori?

Solo se V/t e R/t restano costanti: 0.5 mm su una matrice pratica V6 lavora a R/t ≈ 1.9 e K ≈ 0.40, mentre 2 mm su V16 lavora a R/t ≈ 1.3 e K ≈ 0.35.

### Come misuro il fattore K reale per la mia pressa piegatrice?

Piega una striscia da 200 mm a 90°, prendi BD = 200 − (A + B), poi ricava K a ritroso = [2(R+t)tan(A/2) − BD] / [(π/180)At] − R/t.

### Dove si trova l'asse neutro in una piega?

A y = K × t dalla superficie interna: acciaio dolce da 2 mm con K 0.35 lo colloca a 0.70 mm dall'interno, quindi il raggio neutro è R + 0.70 mm.

### Perché la coniatura a volte mostra un K inferiore al bottoming?

La tabella pubblicata attribuisce alla coniatura 0.44–0.47 contro 0.46–0.48 del bottoming nell'intervallo R = t–3t — un conflitto irrisolto, quindi verifica con una piega di prova.

## Norme e fonti

- S1 — Rainer Schlangen, Biegetechnik — Biegeverkürzung (2010): digest DIN 6935 — k = 0.65 + 0.5·log10(r/s), tabella k 0.05–5.0, K = k/2, strato neutro NT = (s/2)·k
- S2 — Protolabs Network (ex-Hubs), Sheet metal fabrication design guide — fattori K generici per piegatura in aria/bottoming/coniatura, soft–medium–hard, default 0.4468
- S3 — ADH Machine Tool, Press Brake V Die Opening Chart — partenza 8×t, R_i ≈ 16% V, inossidabile 10–12×t a 20–22%; righe per 1.0–6.0 mm verificate contro il grafico pubblicato
- S4 — Lapas, K-Factor and Bend Allowance — criteri di officina materiale-a-R=t: 5052 0.33, 6061-T6 0.40, A36 0.44, 304 0.46, 316 0.50; R/t > 3 → K ≈ 0.50
- S5 — MechCodex, Sheet Metal K-Factors by Material and Bend Method — verifica incrociata di S2
- S6 — smlibpy, Sheet metal: what the functions share — implementazione indipendente della formula DIN 6935, K = k/2, default 0.44
- S7 — DIN 6935 Kaltbiegen von Flacherzeugnissen aus Stahl (norma a pagamento, non acquistata; citata solo come fonte a monte di S1/S6)

## Pagine correlate

- [/it/wiki/sheet-metal/bend-radius-and-bend-allowance/](/it/wiki/sheet-metal/bend-radius-and-bend-allowance/) — Long-form guide: inside radius selection and bend allowance practice
- [/it/wiki/sheet-metal/tolerance-and-surface/](/it/wiki/sheet-metal/tolerance-and-surface/) — Sheet metal tolerances and finish expectations formed parts are held to
- [/it/wiki/sheet-metal/design-for-sheet-metal/](/it/wiki/sheet-metal/design-for-sheet-metal/) — DFM rules for bends, flanges and reliefs that set R/t in the first place

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