# Fator K e tolerância de dobra para dobramento de chapa

> Fatores K por material e espessura para dobra ao ar, de fundo e cunhagem conforme DIN 6935, com exemplos resolvidos de tolerância e dedução de dobra para dobras de 90 graus.

https://www.sinbo-machining.com/pt/wiki/reference/k-factor-bend-allowance/

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## Nesta Página

- Fatores K por material, espessura e método de dobra (DIN 6935 calculado + intervalos publicados)
- Qual fator K devo usar para aço doce de 2 mm na dobra ao ar?
- Por que os programas CAD usam por padrão um fator K de 0.44?
- Como o fator K varia com o raio interno?
- Qual é a diferença entre dobra ao ar, de fundo e cunhagem no fator K?
- Como calculo a tolerância de dobra?
- Como calculo a dedução de dobra?
- Qual abertura de matriz V devo usar para aço doce de 2 mm?
- Qual fator K devo usar para o inoxidável 304?
- Qual fator K devo usar para o alumínio 5052?
- Posso usar um único fator K para todas as espessuras?
- Como meço o fator K real da minha prensa dobradeira?
- Onde fica o eixo neutro em uma dobra?
- Por que a cunhagem às vezes apresenta um fator K menor que a dobra de fundo?
- Como Usar Estes Números
- Perguntas Frequentes
- Normas e Fontes
- Páginas Relacionadas
- Baixar Esta Tabela

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# Fator K e tolerância de dobra para dobramento de chapa

Fatores K por material e espessura para dobra ao ar, de fundo e cunhagem conforme DIN 6935, com exemplos resolvidos de tolerância e dedução de dobra para dobras de 90 graus.

## Fatores K por material, espessura e método de dobra (DIN 6935 calculado + intervalos publicados)

| Material | t (mm) | Matriz V (mm) | R_i (mm) | R/t | K DIN 6935 | K ao ar (DIN ↔ publicados) | K de fundo | K cunhagem | y = K·t (mm) | Fonte |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| DC01 mild steel | 0.5 | 6 | 0.96 | 1.92 | 0.40 | 0.40–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.20 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 0.8 | 6 | 0.96 | 1.20 | 0.34 | 0.34–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.27 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 1.0 | 8 | 1.28 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.35 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 1.5 | 12 | 1.92 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.53 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 2.0 | 16 | 2.56 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.70 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 3.0 | 25 | 4.00 | 1.33 | 0.36 | 0.36–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 1.07 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 4.0 | 32 | 5.12 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 1.40 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 6.0 | 50 | 8.00 | 1.33 | 0.36 | 0.36–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 2.14 | S1/S2/S3 |
| DX51D+Z galvanized | 0.8 | 6 | 0.96 | 1.20 | 0.34 | 0.34–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.27 | S1/S2/S3 |
| DX51D+Z galvanized | 1.5 | 12 | 1.92 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.53 | S1/S2/S3 |
| DX51D+Z galvanized | 3.0 | 25 | 4.00 | 1.33 | 0.36 | 0.36–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 1.07 | S1/S2/S3 |
| 304 stainless | 0.8 | 8 | 1.60 | 2.00 | 0.40 | 0.40–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.32 | S1/S2/S3 |
| 304 stainless | 1.5 | 16 | 3.20 | 2.13 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.61 | S1/S2/S3 |
| 304 stainless | 3.0 | 32 | 6.40 | 2.13 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 1.23 | S1/S2/S3 |
| 316L stainless | 1.0 | 10 | 2.10 | 2.10 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.41 | S1/S2/S3 |
| 316L stainless | 2.0 | 20 | 4.20 | 2.10 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.82 | S1/S2/S3 |
| 316L stainless | 3.0 | 32 | 6.72 | 2.24 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 1.23 | S1/S2/S3 |
| 5052-H32 aluminium | 0.8 | 6 | 0.96 | 1.20 | 0.34 | 0.34–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.27 | S1/S2/S3 |
| 5052-H32 aluminium | 1.5 | 12 | 1.92 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.53 | S1/S2/S3 |
| 5052-H32 aluminium | 3.0 | 25 | 4.00 | 1.33 | 0.36 | 0.36–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 1.07 | S1/S2/S3 |
| 6061-T6 aluminium * | 1.0 | 10 | 1.80 | 1.80 | 0.39 | 0.39–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.39 | S1/S2/S3 |
| 6061-T6 aluminium * | 2.0 | 20 | 3.60 | 1.80 | 0.39 | 0.39–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.78 | S1/S2/S3 |
| 6061-T6 aluminium * | 3.0 | 32 | 5.76 | 1.92 | 0.40 | 0.40–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 1.20 | S1/S2/S3 |
| C110 copper | 1.0 | 8 | 1.28 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.35 | S1/S2/S3 |
| C110 copper | 2.0 | 16 | 2.56 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.70 | S1/S2/S3 |
| C260 brass | 1.0 | 8 | 1.28 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.35 | S1/S2/S3 |
| C260 brass | 2.0 | 16 | 2.56 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.70 | S1/S2/S3 |

> **Como ler esta tabela.** Estes são valores calculados junto com intervalos iniciais publicados, não fatores K medidos. K DIN 6935 = (0.65 + 0.5·log10(R/t))/2; V e R_i seguem a regra de 8×t e a estimativa de raio de 16% × V (20–21% × V para inoxidável); a chapa fina usa a matriz V6/V8 prática mais fina em vez de 8×t. O K ao ar combina o limite inferior DIN com o limite superior da faixa publicada t–3t; dobra de fundo e cunhagem são valores iniciais publicados para R/t ≥ 1. y = K × t é medido a partir da superfície interna. As linhas de 6061-T6 (*) emprestam a faixa dura como envelope — a DIN 6935 visa ligas dúcteis de resistência média, portanto faça uma dobra de teste em 6061-T6 antes de assumir o valor. Não cite 0.44 como fator K do aço doce: trata-se de um padrão histórico do CAD.

## Qual fator K devo usar para aço doce de 2 mm na dobra ao ar?

Em R/t = 1 (R = 2 mm), a DIN 6935 fornece K = 0.325 (0.33 arredondado); o padrão comum do CAD, 0.44, adiciona cerca de 0.36 mm por dobra de 90°. A verificação completa do padrão plano está abaixo.

| Etapa | Quantidade | Valor | Nota |
| --- | --- | --- | --- |
| 1 | R/t | 2.0 / 2.0 = 1.00 | DIN 6935: k = 0.65 + 0.5·log10(1.00) = 0.65 |
| 2 | K = k/2 | 0.325 | O valor da tabela é arredondado para 0.33; este exemplo usa o valor sem arredondamento |
| 3 | BA = (π/180)·A·(R + K·t), A = 90° | 4.163 mm | 1.5708 × 2.65 |
| 4 | OSSB = (R + t)·tan(A/2) | 4.000 mm | 4.0 × tan 45° |
| 5 | Flat legs from 50/30 outside | 46.000 / 26.000 mm | A_flat = 50 − OSSB, B_flat = 30 − OSSB |
| 6 | L = A + B + BA | 76.16 mm | BD = 2×4.000 − 4.163 = 3.837; 50 + 30 − 3.837 = 76.163 ✓ |
| 7 | If CAD default K = 0.44 | L = 76.52 mm (+0.361) | BA = 4.524 mm; quatro dobras acumulam cerca de 1.4 mm |

## Por que os programas CAD usam por padrão um fator K de 0.44?

Trata-se de um padrão histórico para o aço doce (0.44–0.45), não de um valor universal: para o alumínio 5052 esse mesmo padrão fica em cerca de 0.33–0.40, e para o inoxidável 304 em 0.40–0.45. A DIN 6935 em R/t = 1 resulta em 0.325 — não faça média entre os dois critérios; em vez disso, execute uma dobra de teste e faça o retrocálculo.

| Condição | Qual K | Valor típico | Próxima etapa |
| --- | --- | --- | --- |
| Ductile mild steel, air bending, R/t 0.5–3 | DIN 6935 Table / formula | 0.25–0.40 | Dobra de teste e retrocálculo do K real |
| Mild steel, CAD default, V = 6–8t | Published medium air (t–3t) | 0.43 (defaults 0.44–0.45) | Use somente quando ferramentas e material corresponderem; caso contrário, mude para DIN |
| 304/316 stainless, air bending | DIN 6935 at R/t 2.0–2.2 | 0.40–0.41 (316 shop data up to 0.50) | Verifique o retorno elástico, as trincas e o desgaste do estampo |
| 5052-H32 aluminium, air bending | DIN 6935 at R/t 1.2–1.3 | 0.34–0.36 | Verifique as trincas; a têmpera mole usa o limite inferior |
| 6061-T6 aluminium, air bending | Published hard air / DIN upper bound | 0.39–0.45 | Dobra de teste obrigatória; T6 trinca — prefira um raio maior |
| C110 copper / C260 brass | DIN 6935 at R/t 1.28 | 0.35 | Confirme a têmpera recozida; a têmpera dura usa o limite superior |
| Bottoming | Published t–3t tier of the class | 0.42–0.48 | Nunca reutilize um fator K de dobra ao ar |
| Coining | Published t–3t tier of the class | 0.38–0.47 | Observe que a cunhagem fica abaixo da dobra de fundo na tabela publicada (consulte a pergunta cunhagem versus fundo) |
| R/t > 5 | K = 0.50 | 0.50 | O eixo neutro volta à meia espessura |
| R/t < 0.5 | DIN Table low end | 0.15–0.25 | Alto risco de trincas — aumente o raio ou troque de material |
| New material / new tooling / no data | Test bend, back-solve | measured | Grave o K medido na biblioteca de materiais do CAD |

## Como o fator K varia com o raio interno?

Sobe em direção a 0.50 quando R/t chega a 5: a DIN 6935 fornece K 0.25 em R/t = 0.5, 0.33 em 1.0, 0.40 em 2.0 e 0.45 em 3.0. Interpole entre as linhas com k = 0.65 + 0.5·log10(R/t), nunca linearmente.

| R/t | k (DIN 6935) | K = k/2 | y/t | Nota |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| 0.05 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | Eixo neutro na superfície interna; risco de trincas — não projete neste ponto |
| 0.07 | 0.06 | 0.03 | 0.03 | Valor da tabela de origem; a própria fórmula DIN fornece 0.07 (k) neste R/t — o documento upstream é internamente inconsistente aqui |
| 0.10 | 0.15 | 0.08 | 0.08 | — |
| 0.20 | 0.30 | 0.15 | 0.15 | — |
| 0.25 | 0.35 | 0.18 | 0.18 | — |
| 0.33 | 0.41 | 0.21 | 0.21 | — |
| 0.50 | 0.50 | 0.25 | 0.25 | — |
| 0.75 | 0.59 | 0.30 | 0.30 | — |
| 1.00 | 0.65 | 0.33 | 0.33 | — |
| 1.25 | 0.70 | 0.35 | 0.35 | — |
| 1.50 | 0.74 | 0.37 | 0.37 | — |
| 1.75 | 0.77 | 0.39 | 0.39 | — |
| 2.00 | 0.80 | 0.40 | 0.40 | — |
| 2.50 | 0.85 | 0.43 | 0.43 | — |
| 3.00 | 0.89 | 0.45 | 0.45 | — |
| 3.50 | 0.92 | 0.46 | 0.46 | — |
| 4.00 | 0.95 | 0.48 | 0.48 | — |
| 4.50 | 0.98 | 0.49 | 0.49 | — |
| 5.00 | 1.00 | 0.50 | 0.50 | R/t ≥ 5: eixo neutro na meia espessura |

## Qual é a diferença entre dobra ao ar, de fundo e cunhagem no fator K?

Os valores iniciais publicados são 0.33–0.45 para dobra ao ar, 0.42–0.48 para dobra de fundo e 0.38–0.47 para cunhagem; nunca use um fator K de dobra ao ar na dobra de fundo. São valores iniciais, não valores normatizados.

| Classe de material | Método de dobra | R = 0–t | R = t–3t | R > 3t |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Soft (aluminium 5052, copper, brass) | Air bending | 0.33 | 0.40 | 0.50 |
| Soft (aluminium 5052, copper, brass) | Bottoming | 0.42 | 0.46 | 0.50 |
| Soft (aluminium 5052, copper, brass) | Coining | 0.38 | 0.44 | 0.50 |
| Medium (mild steel, galvanized) | Air bending | 0.38 | 0.43 | 0.50 |
| Medium (mild steel, galvanized) | Bottoming | 0.44 | 0.47 | 0.50 |
| Medium (mild steel, galvanized) | Coining | 0.41 | 0.46 | 0.50 |
| Hard (304/316 stainless) | Air bending | 0.40 | 0.45 | 0.50 |
| Hard (304/316 stainless) | Bottoming | 0.46 | 0.48 | 0.50 |
| Hard (304/316 stainless) | Coining | 0.44 | 0.47 | 0.50 |

## Como calculo a tolerância de dobra?

BA = (π/180) × A × (R + K × t); para aço doce de 2 mm, R 2 mm, K 0.325, 90° resulta em 4.163 mm. A é o ângulo de dobra — o ângulo que a chapa percorre: um ângulo incluso de 60° significa A = 120°.

| Termo | Fórmula | Leitura |
| --- | --- | --- |
| K factor | K = y / t, 0 ≤ K ≤ 0.5 | Deslocamento do eixo neutro a partir da superfície interna em relação à espessura |
| Neutral radius | R_neutral = R_i + K × t | O raio de arco que realmente mantém seu comprimento |
| Bend allowance BA | BA = (π/180) × A × (R_i + K × t) | Comprimento de arco do eixo neutro ao longo da dobra |
| Outside setback OSSB | OSSB = (R_i + t) × tan(A/2) | Comprimento tangente do vértice até os pontos de tangência da dobra |
| Bend deduction BD | BD = 2 × OSSB − BA | O que os dois cantos externos perdem em relação ao padrão plano |
| Flat length L | L = A + B + BA (flat legs); L = A_out + B_out − BD (outside dims) | Ambos fornecem o mesmo resultado quando K está correto — misturar BA e BD é o erro clássico de padrão plano |
| Angle convention | A = 180° − included angle | 90° bend: A = 90; 60° included: A = 120; 120° included: A = 60 |

## Como calculo a dedução de dobra?

BD = 2 × OSSB − BA; essa mesma dobra de 90° tem OSSB 4.000 mm e BD 3.837 mm, de modo que as abas externas de 50 + 30 mm resultam em 76.16 mm. O exemplo diferente de 90 verifica o mesmo balanço em A = 120°.

| Caso | Item | Valor |
| --- | --- | --- |
| 90°, t 2.0, R 2.0 | OSSB = (2+2)·tan45° | 4.000 mm |
| 90°, t 2.0, R 2.0 | BD = 2×4.000 − 4.163 | 3.837 mm |
| 90°, t 2.0, R 2.0 | L = 50 + 30 − 3.837 | 76.163 mm |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | K = (0.65 + 0.5·log10 2)/2 | 0.4003 |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | BA = 2.0944 × (3 + 0.4003×1.5) | 7.541 mm |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | OSSB = 4.5 × tan60° | 7.794 mm |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | L = 52.206 + 32.206 + 7.541 | 91.95 mm |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | BD check: 60 + 40 − (2×7.794 − 7.541) | 91.952 mm ✓ |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | If hard-air K 0.45 instead | L = 92.11 mm (+0.156 vs DIN 0.40: 0.16 mm per bend) |

## Qual abertura de matriz V devo usar para aço doce de 2 mm?

Comece em V16 (8 × t); ela fornece um raio interno perto de 2.6 mm, uma aba mínima acima de 11 mm e cerca de 12 t/m no aço doce de 60,000 psi. O inoxidável exige V = 10–12×t e um fator de raio de 20–22%.

| t (mm) | V (mm) | R_i (mm) | Aba mín. (mm) | Tonelagem (t/m) | Fonte |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| 0.5 | 6 | 0.96 | — | — | practical min V6, calc |
| 0.8 | 6 | 0.96 | — | — | S3 method, calc |
| 1.0 | 8 | 1.3 | > 5.5 | 8 | S3 |
| 1.5 | 12 | 2.0 | > 8.5 | 10 | S3 |
| 2.0 | 16 | 2.6 | > 11.0 | 12 | S3 |
| 2.5 | 20 | 3.3 | > 14.0 | 14 | S3 |
| 3.0 | 25 | 4.0 | > 17.5 | 16 | S3 |
| 4.0 | 32 | 5.0 | > 22.0 | 22 | S3 |
| 5.0 | 40 | 6.5 | > 28.0 | 27 | S3 |
| 6.0 | 50 | 8.0 | > 35.0 | 32 | S3 |

## Qual fator K devo usar para o inoxidável 304?

Use 0.40–0.45: a DIN 6935 fornece 0.41 em R/t = 2.1, enquanto o valor inicial publicado para material duro é 0.45; o 316 fica mais alto, até 0.45–0.50 em dados de oficina — use o limite superior e faça uma dobra de teste.

| Critério | K em R≈t | Aplica-se a | Fonte |
| --- | --- | --- | --- |
| Shop-measured caliber | 0.46 | 304, air bending, R = t | S4 |
| Shop-measured caliber | 0.50 | 316, air bending, R = t | S4 |
| Published hard class (t–3t) | 0.45 | Generic 304/316 hard tier — does not separate 304 from 316 | S2/S5 |
| DIN 6935 at R/t = 2 | 0.40 | Geometry only — no work-hardening difference | S1/S6 |
| This page, Table 2 | 0.41–0.45 | 316 takes the upper bound; test-bend | S1/S2/S3 |

## Qual fator K devo usar para o alumínio 5052?

Use 0.34–0.40; o 5052-H32 em R/t ≈ 1.2 fica perto de 0.33–0.35, enquanto uma tabela genérica de alumínio mole fornece 0.40 para R = t–3t. Mantenha 6061-T6 em sua própria linha — não o misture com 5052.

| Critério | K | Aplica-se a | Fonte |
| --- | --- | --- | --- |
| Shop-measured (R = t) | 0.33 | 5052-H32, air bending | S4 |
| Published soft air (t–3t) | 0.40 | Generic soft aluminium | S2/S5 |
| DIN 6935 (R/t = 1.2) | 0.345 | Geometry only | S1/S6 |
| This page, Table 2 | 0.34–0.40 | Soft temper low end, hard temper or wide V high end | S1/S2/S3 |

## Posso usar um único fator K para todas as espessuras?

Somente se V/t e R/t permanecerem constantes; uma chapa de 0.5 mm em uma matriz V6 prática tem R/t ≈ 1.9 e K ≈ 0.40, enquanto 2 mm em V16 tem R/t ≈ 1.3 e K ≈ 0.35. A espessura desloca K por meio da matriz, não da fórmula.

| t (mm) | V (mm) | R_i (mm) | R/t | K DIN 6935 |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| 0.5 | 6 | 0.96 | 1.92 | 0.40 |
| 0.8 | 6 | 0.96 | 1.20 | 0.34 |
| 2.0 | 16 | 2.56 | 1.28 | 0.35 |
| 3.0 | 25 | 4.00 | 1.33 | 0.36 |
| 6.0 | 50 | 8.00 | 1.33 | 0.36 |

## Como meço o fator K real da minha prensa dobradeira?

Dobre uma tira de 200 mm a 90°, meça ambas as abas externas, obtenha BD = 200 − (A + B), e depois faça o retrocálculo de K em K = [2(R + t)tan(A/2) − BD] / [(π/180)At] − R/t. Grave o K medido na biblioteca do CAD e deixe de reutilizar 0.44 para esse par material/ferramenta.

| Etapa | Regra | Valor |
| --- | --- | --- |
| 1 | Strip | 200 × 50 mm, bend at 90° mid-length |
| 2 | Measure both outside flanges A_out + B_out | BD = 200 − (A_out + B_out) |
| 3 | Back-solve | K = [2(R+t)tan(A/2) − BD] / [(π/180)·A·t] − R/t |
| 4 | Write into CAD material library | per material + tooling pair |

## Onde fica o eixo neutro em uma dobra?

Em y = K × t a partir da superfície interna: o aço doce de 2 mm com K 0.35 o coloca a 0.70 mm do interior, de modo que o raio neutro é R + 0.70 mm.

| Caso | K | t (mm) | y = K·t (mm) | Raio neutro |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| DC01 2.0 mm, R/t 1.28 | 0.35 | 2.0 | 0.70 | R + 0.70 mm (R_i 2.56 → neutral 3.26 mm) |
| DC01 3.0 mm, R/t 1.33 | 0.36 | 3.0 | 1.07 | R + 1.07 mm |
| 304 1.5 mm, R/t 2.13 | 0.41 | 1.5 | 0.61 | R + 0.61 mm |
| DC01 6.0 mm, R/t 1.33 | 0.36 | 6.0 | 2.14 | R + 2.14 mm |

## Por que a cunhagem às vezes apresenta um fator K menor que a dobra de fundo?

A tabela publicada dá à cunhagem 0.44–0.47 contra 0.46–0.48 da dobra de fundo na faixa R = t–3t, o que é o oposto da expectativa usual de que a cunhagem empurra K para 0.50 — trate como um conflito não resolvido e verifique com uma dobra de teste.

| Método | K mole (t–3t) | K médio (t–3t) | K duro (t–3t) | Fonte |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Bottoming | 0.46 | 0.47 | 0.48 | S2/S5 |
| Coining | 0.44 | 0.46 | 0.47 | S2/S5 |
| Expectation | — | — | — | — |
| Second source confirming the ranking | none found | none found | none found | GAP |

## Como Usar Estes Números

- As linhas da tabela são valores calculados junto com intervalos iniciais publicados — nunca as apresente como fatores K medidos; a coluna DIN é um valor de fórmula e as colunas publicadas são valores iniciais de CAD/oficina que diferem dela em 0.03–0.09.
- 0.44 é um padrão histórico do CAD, não o fator K do aço doce: a DIN 6935 fornece 0.325 em R/t = 1. Se o padrão plano do CAD não se encaixar na peça dobrada, verifique qual critério o software usou antes de mexer nas ferramentas.
- Ambos os exemplos resolvidos usam os fatores K consistentes com a Tabela 1 (0.325 em R/t = 1, 0.40 em R/t = 2) — não troque por 0.44 para deixar a aritmética mais agradável.
- A DIN 6935 visa aços dúcteis de resistência média; as linhas de alumínio, cobre e latão apenas emprestam sua geometria, com os intervalos publicados cobrindo a diferença de endurecimento. 6061-T6 está marcado com * porque não existe tabela de critério para ele — a dobra de teste é obrigatória.
- O titânio Grade 2, os aços HSLA e o Inconel não têm tabelas de K citáveis — faça o retrocálculo a partir de uma dobra de teste em vez de adivinhar; espessuras acima de 6 mm, dobras fechadas, enrolamentos e ressaltos ficam fora do escopo desta tabela.
- O retorno elástico é uma compensação à parte: K localiza o eixo neutro, mas não fornece o ângulo de retorno elástico; compense por material e matriz, não a partir desta tabela.
- A original DIN 6935 não foi adquirida; a fórmula e a tabela k são verificadas contra duas fontes públicas independentes (um compêndio técnico e uma implementação de software que concordam valor por valor) — reverifique contra a norma adquirida antes de uso crítico em produção.

## Perguntas Frequentes

### Qual fator K devo usar para aço doce de 2 mm na dobra ao ar?

Em R/t = 1 (R = 2 mm), a DIN 6935 fornece K = 0.325 (0.33 arredondado); o padrão comum do CAD, 0.44, adiciona cerca de 0.36 mm por dobra de 90°.

### Por que os programas CAD usam por padrão um fator K de 0.44?

Trata-se de um padrão histórico para o aço doce (0.44–0.45), não de um valor universal: para o alumínio 5052 esse mesmo padrão fica em cerca de 0.33–0.40, e para o inoxidável 304 em 0.40–0.45.

### Como o fator K varia com o raio interno?

Sobe em direção a 0.50 quando R/t chega a 5: K 0.25 em R/t = 0.5, 0.33 em 1.0, 0.40 em 2.0 e 0.45 em 3.0.

### Qual é a diferença entre dobra ao ar, de fundo e cunhagem no fator K?

Os valores iniciais publicados são 0.33–0.45 para dobra ao ar, 0.42–0.48 para dobra de fundo e 0.38–0.47 para cunhagem; nunca use um fator K de dobra ao ar na dobra de fundo.

### Como calculo a tolerância de dobra?

BA = (π/180) × A × (R + K × t); para aço doce de 2 mm, R 2 mm, K 0.325, 90° resulta em 4.163 mm.

### Como calculo a dedução de dobra?

BD = 2 × OSSB − BA; essa mesma dobra de 90° tem OSSB 4.000 mm e BD 3.837 mm, de modo que as abas externas de 50 + 30 mm resultam em 76.16 mm.

### Qual abertura de matriz V devo usar para aço doce de 2 mm?

Comece em V16 (8 × t): raio interno perto de 2.6 mm, aba mínima acima de 11 mm, cerca de 12 t/m no aço doce de 60,000 psi.

### Qual fator K devo usar para o inoxidável 304?

Use 0.40–0.45: a DIN 6935 fornece 0.41 em R/t = 2.1, o valor inicial publicado para material duro é 0.45, e o 316 chega a 0.45–0.50 em dados de oficina.

### Qual fator K devo usar para o alumínio 5052?

Use 0.34–0.40: o 5052-H32 em R/t ≈ 1.2 fica perto de 0.33–0.35, enquanto uma tabela genérica de alumínio mole fornece 0.40 para R = t–3t.

### Posso usar um único fator K para todas as espessuras?

Somente se V/t e R/t permanecerem constantes: 0.5 mm em uma matriz V6 prática tem R/t ≈ 1.9 e K ≈ 0.40, enquanto 2 mm em V16 tem R/t ≈ 1.3 e K ≈ 0.35.

### Como meço o fator K real da minha prensa dobradeira?

Dobre uma tira de 200 mm a 90°, obtenha BD = 200 − (A + B), e depois faça o retrocálculo de K = [2(R+t)tan(A/2) − BD] / [(π/180)At] − R/t.

### Onde fica o eixo neutro em uma dobra?

Em y = K × t a partir da superfície interna: o aço doce de 2 mm com K 0.35 o coloca a 0.70 mm do interior, de modo que o raio neutro é R + 0.70 mm.

### Por que a cunhagem às vezes apresenta um fator K menor que a dobra de fundo?

A tabela publicada dá à cunhagem 0.44–0.47 contra 0.46–0.48 da dobra de fundo na faixa R = t–3t — um conflito não resolvido, portanto verifique com uma dobra de teste.

## Normas e Fontes

- S1 — Rainer Schlangen, Biegetechnik — Biegeverkürzung (2010): compêndio da DIN 6935 — k = 0.65 + 0.5·log10(r/s), tabela k 0.05–5.0, K = k/2, camada neutra NT = (s/2)·k
- S2 — Protolabs Network (ex-Hubs), guia de projeto de fabricação de chapa — fatores K genéricos para ar/fundo/cunhagem, mole–média–dura, padrão 0.4468
- S3 — ADH Machine Tool, gráfico de abertura de matriz V para prensa dobradeira — início 8×t, R_i ≈ 16% V, inoxidável 10–12×t a 20–22%; linhas de 1.0–6.0 mm verificadas contra o gráfico publicado
- S4 — Lapas, fator K e tolerância de dobra — critérios de oficina de material em R=t: 5052 0.33, 6061-T6 0.40, A36 0.44, 304 0.46, 316 0.50; R/t > 3 → K ≈ 0.50
- S5 — MechCodex, fatores K de chapa por material e método de dobra — verificação cruzada de S2
- S6 — smlibpy, chapa: o que as funções compartilham — implementação independente da fórmula DIN 6935, K = k/2, padrão 0.44
- S7 — DIN 6935 Kaltbiegen von Flacherzeugnissen aus Stahl (norma paga, não adquirida; citada apenas como origem de S1/S6)

## Páginas Relacionadas

- [/pt/wiki/sheet-metal/bend-radius-and-bend-allowance/](/pt/wiki/sheet-metal/bend-radius-and-bend-allowance/) — Long-form guide: inside radius selection and bend allowance practice
- [/pt/wiki/sheet-metal/tolerance-and-surface/](/pt/wiki/sheet-metal/tolerance-and-surface/) — Sheet metal tolerances and finish expectations formed parts are held to
- [/pt/wiki/sheet-metal/design-for-sheet-metal/](/pt/wiki/sheet-metal/design-for-sheet-metal/) — DFM rules for bends, flanges and reliefs that set R/t in the first place

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