# 钣金折弯的 K 因子与折弯补偿

> 按 DIN 6935，给出空气弯曲、压底和校模下按材料与料厚的 K 因子与中性层说明，并附 V 槽开口、90 度折弯的折弯补偿与折弯扣除算例。

https://www.sinbo-machining.com/zh/wiki/reference/k-factor-bend-allowance/

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## 本页内容

- 按材料、料厚和弯曲方式列出的 K 因子（DIN 6935 计算值 + 已发表区间）
- 2 mm 低碳钢空气弯曲应该用多大 K 因子？
- CAD 软件为什么默认 K 因子为 0.44？
- K 因子随内半径怎么变？
- 空气弯曲、压底和校模的 K 因子有什么区别？
- 折弯补偿怎么算？
- 折弯扣除怎么算？
- 2 mm 低碳钢应该用多大 V 槽开口？
- 304 不锈钢应该用多大 K 因子？
- 5052 铝应该用多大 K 因子？
- 所有料厚能共用一个 K 因子吗？
- 怎么测量我这台折弯机的真实 K 因子？
- 折弯时中性层在哪里？
- 为什么校模有时比压底 K 更低？
- 这些数值怎么用
- 常见问题
- 标准与来源
- 相关页面
- 下载本表

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# 钣金折弯的 K 因子与折弯补偿

按 DIN 6935，给出空气弯曲、压底和校模下按材料与料厚的 K 因子与中性层说明，并附 V 槽开口、90 度折弯的折弯补偿与折弯扣除算例。

## 按材料、料厚和弯曲方式列出的 K 因子（DIN 6935 计算值 + 已发表区间）

| 材料 | t（mm） | V 槽（mm） | R_i（mm） | R/t | K DIN 6935 | K 空气弯曲（DIN ↔ 已发表） | K 压底 | K 校模 | y = K·t（mm） | 来源 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| DC01 mild steel | 0.5 | 6 | 0.96 | 1.92 | 0.40 | 0.40–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.20 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 0.8 | 6 | 0.96 | 1.20 | 0.34 | 0.34–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.27 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 1.0 | 8 | 1.28 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.35 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 1.5 | 12 | 1.92 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.53 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 2.0 | 16 | 2.56 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.70 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 3.0 | 25 | 4.00 | 1.33 | 0.36 | 0.36–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 1.07 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 4.0 | 32 | 5.12 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 1.40 | S1/S2/S3 |
| DC01 mild steel | 6.0 | 50 | 8.00 | 1.33 | 0.36 | 0.36–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 2.14 | S1/S2/S3 |
| DX51D+Z galvanized | 0.8 | 6 | 0.96 | 1.20 | 0.34 | 0.34–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.27 | S1/S2/S3 |
| DX51D+Z galvanized | 1.5 | 12 | 1.92 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 0.53 | S1/S2/S3 |
| DX51D+Z galvanized | 3.0 | 25 | 4.00 | 1.33 | 0.36 | 0.36–0.43 | 0.44–0.47 | 0.41–0.46 | 1.07 | S1/S2/S3 |
| 304 stainless | 0.8 | 8 | 1.60 | 2.00 | 0.40 | 0.40–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.32 | S1/S2/S3 |
| 304 stainless | 1.5 | 16 | 3.20 | 2.13 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.61 | S1/S2/S3 |
| 304 stainless | 3.0 | 32 | 6.40 | 2.13 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 1.23 | S1/S2/S3 |
| 316L stainless | 1.0 | 10 | 2.10 | 2.10 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.41 | S1/S2/S3 |
| 316L stainless | 2.0 | 20 | 4.20 | 2.10 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.82 | S1/S2/S3 |
| 316L stainless | 3.0 | 32 | 6.72 | 2.24 | 0.41 | 0.41–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 1.23 | S1/S2/S3 |
| 5052-H32 aluminium | 0.8 | 6 | 0.96 | 1.20 | 0.34 | 0.34–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.27 | S1/S2/S3 |
| 5052-H32 aluminium | 1.5 | 12 | 1.92 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.53 | S1/S2/S3 |
| 5052-H32 aluminium | 3.0 | 25 | 4.00 | 1.33 | 0.36 | 0.36–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 1.07 | S1/S2/S3 |
| 6061-T6 aluminium * | 1.0 | 10 | 1.80 | 1.80 | 0.39 | 0.39–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.39 | S1/S2/S3 |
| 6061-T6 aluminium * | 2.0 | 20 | 3.60 | 1.80 | 0.39 | 0.39–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 0.78 | S1/S2/S3 |
| 6061-T6 aluminium * | 3.0 | 32 | 5.76 | 1.92 | 0.40 | 0.40–0.45 | 0.46–0.48 | 0.44–0.47 | 1.20 | S1/S2/S3 |
| C110 copper | 1.0 | 8 | 1.28 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.35 | S1/S2/S3 |
| C110 copper | 2.0 | 16 | 2.56 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.70 | S1/S2/S3 |
| C260 brass | 1.0 | 8 | 1.28 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.35 | S1/S2/S3 |
| C260 brass | 2.0 | 16 | 2.56 | 1.28 | 0.35 | 0.35–0.40 | 0.42–0.46 | 0.38–0.44 | 0.70 | S1/S2/S3 |

> **如何读这张表。** 这些是计算值加已发表起始区间，不是实测 K 因子。DIN 6935 的 K = (0.65 + 0.5·log10(R/t))/2；V 槽与 R_i 按 8×t 规则和 16% × V 半径估算（不锈钢为 20–21% × V）；薄板取最小可用 V6/V8 模具，而不是 8×t。K 空气弯曲取 DIN 低端与已发表 t–3t 档高端的组合；压底和校模是 R/t ≥ 1 的已发表起始值。y = K × t 从内表面量起。6061-T6 各行（*）借用 hard 档作包络——DIN 6935 面向韧性中等强度合金，因此 6061-T6 必须先试弯。不要把 0.44 说成低碳钢的 K：它只是历史 CAD 默认值。

## 2 mm 低碳钢空气弯曲应该用多大 K 因子？

在 R/t = 1（R = 2 mm）处，DIN 6935 给出 K = 0.325（取整 0.33）；常见 CAD 默认值 0.44 会让每个 90° 折弯多出约 0.36 mm。完整展开料校核见下。

| 步骤 | 量 | 数值 | 备注 |
| --- | --- | --- | --- |
| 1 | R/t | 2.0 / 2.0 = 1.00 | DIN 6935：k = 0.65 + 0.5·log10(1.00) = 0.65 |
| 2 | K = k/2 | 0.325 | 表值取整为 0.33；本算例使用未取整值 |
| 3 | BA = (π/180)·A·(R + K·t), A = 90° | 4.163 mm | 1.5708 × 2.65 |
| 4 | OSSB = (R + t)·tan(A/2) | 4.000 mm | 4.0 × tan 45° |
| 5 | Flat legs from 50/30 outside | 46.000 / 26.000 mm | A_flat = 50 − OSSB，B_flat = 30 − OSSB |
| 6 | L = A + B + BA | 76.16 mm | BD = 2×4.000 − 4.163 = 3.837；50 + 30 − 3.837 = 76.163 ✓ |
| 7 | If CAD default K = 0.44 | L = 76.52 mm (+0.361) | BA = 4.524 mm；四道弯累计约 1.4 mm |

## CAD 软件为什么默认 K 因子为 0.44？

这是历史上的低碳钢默认值（0.44–0.45），不是通用值：5052 铝的同一默认值约为 0.33–0.40，304 不锈钢为 0.40–0.45。DIN 6935 在 R/t = 1 处给 0.325——不要把两种口径取平均；应试弯后反算。

| 工况 | 用哪个 K | 典型值 | 下一步 |
| --- | --- | --- | --- |
| Ductile mild steel, air bending, R/t 0.5–3 | DIN 6935 Table / formula | 0.25–0.40 | 试弯，反算真实 K |
| Mild steel, CAD default, V = 6–8t | Published medium air (t–3t) | 0.43 (defaults 0.44–0.45) | 只在模具和材料匹配时使用；否则改用 DIN |
| 304/316 stainless, air bending | DIN 6935 at R/t 2.0–2.2 | 0.40–0.41 (316 shop data up to 0.50) | 校核回弹、开裂和模具磨损 |
| 5052-H32 aluminium, air bending | DIN 6935 at R/t 1.2–1.3 | 0.34–0.36 | 校核开裂；软态取低端 |
| 6061-T6 aluminium, air bending | Published hard air / DIN upper bound | 0.39–0.45 | 必须试弯；T6 易裂——优先放大半径 |
| C110 copper / C260 brass | DIN 6935 at R/t 1.28 | 0.35 | 确认退火态；硬态取上限 |
| Bottoming | Published t–3t tier of the class | 0.42–0.48 | 绝不要沿用空气弯曲的 K |
| Coining | Published t–3t tier of the class | 0.38–0.47 | 注意已发表表中校模低于压底（见校模与压底对比问题） |
| R/t > 5 | K = 0.50 | 0.50 | 中性层回到板厚中间 |
| R/t < 0.5 | DIN Table low end | 0.15–0.25 | 开裂风险高——放大半径或更换材料 |
| New material / new tooling / no data | Test bend, back-solve | measured | 把实测 K 锁定到 CAD 材料库 |

## K 因子随内半径怎么变？

随着 R/t 接近 5，K 向 0.50 上升：DIN 6935 在 R/t = 0.5 处给 0.25、1.0 处 0.33、2.0 处 0.40、3.0 处 0.45。行间用 k = 0.65 + 0.5·log10(R/t) 插值，绝不要线性插值。

| R/t | k（DIN 6935） | K = k/2 | y/t | 备注 |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| 0.05 | 0.00 | 0.00 | 0.00 | 中性层贴内表面；有开裂风险——不要设计到这一档 |
| 0.07 | 0.06 | 0.03 | 0.03 | 来源表值；DIN 公式本身在此 R/t 处给出 0.07（k）——上游文档在这里自相矛盾 |
| 0.10 | 0.15 | 0.08 | 0.08 | — |
| 0.20 | 0.30 | 0.15 | 0.15 | — |
| 0.25 | 0.35 | 0.18 | 0.18 | — |
| 0.33 | 0.41 | 0.21 | 0.21 | — |
| 0.50 | 0.50 | 0.25 | 0.25 | — |
| 0.75 | 0.59 | 0.30 | 0.30 | — |
| 1.00 | 0.65 | 0.33 | 0.33 | — |
| 1.25 | 0.70 | 0.35 | 0.35 | — |
| 1.50 | 0.74 | 0.37 | 0.37 | — |
| 1.75 | 0.77 | 0.39 | 0.39 | — |
| 2.00 | 0.80 | 0.40 | 0.40 | — |
| 2.50 | 0.85 | 0.43 | 0.43 | — |
| 3.00 | 0.89 | 0.45 | 0.45 | — |
| 3.50 | 0.92 | 0.46 | 0.46 | — |
| 4.00 | 0.95 | 0.48 | 0.48 | — |
| 4.50 | 0.98 | 0.49 | 0.49 | — |
| 5.00 | 1.00 | 0.50 | 0.50 | R/t ≥ 5：中性层位于板厚中间 |

## 空气弯曲、压底和校模的 K 因子有什么区别？

已发表起始值为：空气弯曲 0.33–0.45、压底 0.42–0.48、校模 0.38–0.47；绝不要用空气弯曲的 K 去做压底。这些是起始值，不是标准值。

| 材料类别 | 弯曲方式 | R = 0–t | R = t–3t | R > 3t |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Soft (aluminium 5052, copper, brass) | Air bending | 0.33 | 0.40 | 0.50 |
| Soft (aluminium 5052, copper, brass) | Bottoming | 0.42 | 0.46 | 0.50 |
| Soft (aluminium 5052, copper, brass) | Coining | 0.38 | 0.44 | 0.50 |
| Medium (mild steel, galvanized) | Air bending | 0.38 | 0.43 | 0.50 |
| Medium (mild steel, galvanized) | Bottoming | 0.44 | 0.47 | 0.50 |
| Medium (mild steel, galvanized) | Coining | 0.41 | 0.46 | 0.50 |
| Hard (304/316 stainless) | Air bending | 0.40 | 0.45 | 0.50 |
| Hard (304/316 stainless) | Bottoming | 0.46 | 0.48 | 0.50 |
| Hard (304/316 stainless) | Coining | 0.44 | 0.47 | 0.50 |

## 折弯补偿怎么算？

BA = (π/180) × A × (R + K × t)；对 2 mm 低碳钢、R 2 mm、K 0.325、90°，得 4.163 mm。A 是弯曲角——材料实际转过的角度：内角 60° 意味着 A = 120°。

| 术语 | 公式 | 读法 |
| --- | --- | --- |
| K factor | K = y / t, 0 ≤ K ≤ 0.5 | 中性层相对内表面的偏移量占料厚的比例 |
| Neutral radius | R_neutral = R_i + K × t | 真正保持长度不变的那层圆弧半径 |
| Bend allowance BA | BA = (π/180) × A × (R_i + K × t) | 中性层穿过弯曲区的弧长 |
| Outside setback OSSB | OSSB = (R_i + t) × tan(A/2) | 从尖角到折弯切点的切线长度 |
| Bend deduction BD | BD = 2 × OSSB − BA | 两个外角相对展开料损失的量 |
| Flat length L | L = A + B + BA (flat legs); L = A_out + B_out − BD (outside dims) | K 正确时两种算法结果相同——混用 BA 和 BD 是典型的展开错误 |
| Angle convention | A = 180° − included angle | 90° 折弯：A = 90；内角 60°：A = 120；内角 120°：A = 60 |

## 折弯扣除怎么算？

BD = 2 × OSSB − BA；同一道 90° 折弯的 OSSB 为 4.000 mm、BD 为 3.837 mm，因此 50 + 30 mm 外尺寸法兰展开为 76.16 mm。非 90 度算例在 A = 120° 下复核同一笔账。

| 情形 | 项目 | 数值 |
| --- | --- | --- |
| 90°, t 2.0, R 2.0 | OSSB = (2+2)·tan45° | 4.000 mm |
| 90°, t 2.0, R 2.0 | BD = 2×4.000 − 4.163 | 3.837 mm |
| 90°, t 2.0, R 2.0 | L = 50 + 30 − 3.837 | 76.163 mm |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | K = (0.65 + 0.5·log10 2)/2 | 0.4003 |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | BA = 2.0944 × (3 + 0.4003×1.5) | 7.541 mm |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | OSSB = 4.5 × tan60° | 7.794 mm |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | L = 52.206 + 32.206 + 7.541 | 91.95 mm |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | BD check: 60 + 40 − (2×7.794 − 7.541) | 91.952 mm ✓ |
| A=120°, t 1.5, R 3.0, 304 | If hard-air K 0.45 instead | L = 92.11 mm (+0.156 vs DIN 0.40: 0.16 mm per bend) |

## 2 mm 低碳钢应该用多大 V 槽开口？

从 V16 开始（8 × t）；在 60,000 psi 低碳钢中，它给出约 2.6 mm 内半径、大于 11 mm 的最小法兰和约 12 t/m。不锈钢要用 V = 10–12×t 和 20–22% 的半径系数。

| t（mm） | V（mm） | R_i（mm） | 最小法兰（mm） | 吨位（t/m） | 来源 |
| --- | --- | --- | --- | --- | --- |
| 0.5 | 6 | 0.96 | — | — | practical min V6, calc |
| 0.8 | 6 | 0.96 | — | — | S3 method, calc |
| 1.0 | 8 | 1.3 | > 5.5 | 8 | S3 |
| 1.5 | 12 | 2.0 | > 8.5 | 10 | S3 |
| 2.0 | 16 | 2.6 | > 11.0 | 12 | S3 |
| 2.5 | 20 | 3.3 | > 14.0 | 14 | S3 |
| 3.0 | 25 | 4.0 | > 17.5 | 16 | S3 |
| 4.0 | 32 | 5.0 | > 22.0 | 22 | S3 |
| 5.0 | 40 | 6.5 | > 28.0 | 27 | S3 |
| 6.0 | 50 | 8.0 | > 35.0 | 32 | S3 |

## 304 不锈钢应该用多大 K 因子？

用 0.40–0.45：DIN 6935 在 R/t = 2.1 处给 0.41，而已发表 hard 材料起始值为 0.45；316 更高，车间数据可达 0.45–0.50——取上限并试弯。

| 口径 | R≈t 处的 K | 适用对象 | 来源 |
| --- | --- | --- | --- |
| Shop-measured caliber | 0.46 | 304, air bending, R = t | S4 |
| Shop-measured caliber | 0.50 | 316, air bending, R = t | S4 |
| Published hard class (t–3t) | 0.45 | Generic 304/316 hard tier — does not separate 304 from 316 | S2/S5 |
| DIN 6935 at R/t = 2 | 0.40 | Geometry only — no work-hardening difference | S1/S6 |
| This page, Table 2 | 0.41–0.45 | 316 takes the upper bound; test-bend | S1/S2/S3 |

## 5052 铝应该用多大 K 因子？

用 0.34–0.40；5052-H32 在 R/t ≈ 1.2 处约为 0.33–0.35，而通用软铝表在 R = t–3t 处给 0.40。6061-T6 单独成行——不要与 5052 混用。

| 口径 | K | 适用对象 | 来源 |
| --- | --- | --- | --- |
| Shop-measured (R = t) | 0.33 | 5052-H32, air bending | S4 |
| Published soft air (t–3t) | 0.40 | Generic soft aluminium | S2/S5 |
| DIN 6935 (R/t = 1.2) | 0.345 | Geometry only | S1/S6 |
| This page, Table 2 | 0.34–0.40 | Soft temper low end, hard temper or wide V high end | S1/S2/S3 |

## 所有料厚能共用一个 K 因子吗？

只有当 V/t 和 R/t 保持不变时才行；0.5 mm 板用实际 V6 模具时 R/t ≈ 1.9、K ≈ 0.40，而 2 mm 板用 V16 时 R/t ≈ 1.3、K ≈ 0.35。料厚是通过模具影响 K，不是通过公式直接影响。

| t（mm） | V（mm） | R_i（mm） | R/t | K DIN 6935 |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| 0.5 | 6 | 0.96 | 1.92 | 0.40 |
| 0.8 | 6 | 0.96 | 1.20 | 0.34 |
| 2.0 | 16 | 2.56 | 1.28 | 0.35 |
| 3.0 | 25 | 4.00 | 1.33 | 0.36 |
| 6.0 | 50 | 8.00 | 1.33 | 0.36 |

## 怎么测量我这台折弯机的真实 K 因子？

取一条 200 mm 试条折 90°，测量两个外尺寸法兰，得到 BD = 200 − (A + B)，再由 K = [2(R + t)tan(A/2) − BD] / [(π/180)At] − R/t 反算 K。把实测 K 写回 CAD 库，不要再对该材料/模具组合沿用 0.44。

| 步骤 | 规则 | 数值 |
| --- | --- | --- |
| 1 | Strip | 200 × 50 mm, bend at 90° mid-length |
| 2 | Measure both outside flanges A_out + B_out | BD = 200 − (A_out + B_out) |
| 3 | Back-solve | K = [2(R+t)tan(A/2) − BD] / [(π/180)·A·t] − R/t |
| 4 | Write into CAD material library | per material + tooling pair |

## 折弯时中性层在哪里？

在内表面起 y = K × t 处：2 mm 低碳钢、K 0.35 时，中性层距内表面 0.70 mm，因此中性层半径为 R + 0.70 mm。

| 情形 | K | t（mm） | y = K·t（mm） | 中性层半径 |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| DC01 2.0 mm, R/t 1.28 | 0.35 | 2.0 | 0.70 | R + 0.70 mm（R_i 2.56 → 中性层 3.26 mm） |
| DC01 3.0 mm, R/t 1.33 | 0.36 | 3.0 | 1.07 | R + 1.07 mm |
| 304 1.5 mm, R/t 2.13 | 0.41 | 1.5 | 0.61 | R + 0.61 mm |
| DC01 6.0 mm, R/t 1.33 | 0.36 | 6.0 | 2.14 | R + 2.14 mm |

## 为什么校模有时比压底 K 更低？

已发表表在 R = t–3t 范围内给出校模 0.44–0.47、压底 0.46–0.48，这与「校模把 K 推向 0.50」的常见预期相反——把它当作未决冲突，用试弯验证。

| 方法 | Soft K（t–3t） | Medium K（t–3t） | Hard K（t–3t） | 来源 |
| --- | --- | --- | --- | --- |
| Bottoming | 0.46 | 0.47 | 0.48 | S2/S5 |
| Coining | 0.44 | 0.46 | 0.47 | S2/S5 |
| Expectation | — | — | — | — |
| Second source confirming the ranking | none found | none found | none found | GAP |

## 这些数值怎么用

- 表内行是计算值加已发表起始区间——绝不要把它们当实测 K 因子；DIN 列是公式值，已发表列是 CAD/车间起始值，两者相差 0.03–0.09。
- 0.44 是历史 CAD 默认值，不是低碳钢的 K 因子：DIN 6935 在 R/t = 1 处给 0.325。如果 CAD 展开料装不上折弯件，先查软件用了哪种口径，再动模具。
- 两个算例都使用与表 1 一致的 K（R/t = 1 处 0.325、R/t = 2 处 0.40）——不要为了算术好看换成 0.44。
- DIN 6935 面向韧性中等强度钢；铝、铜和黄铜行只借用其几何关系，硬化差异由已发表区间覆盖。6061-T6 标 * 是因为没有 DIN 口径的表——必须试弯。
- 钛 Grade 2、HSLA 钢和 Inconel 没有可引用的 K 表——用试弯反算 K，不要猜；6 mm 以上料厚、折边、卷圆和起伏折弯超出本表范围。
- 回弹是单独的补偿：K 决定中性层位置，但不给回弹角；应按材料和模具单独补偿，不能从本表推。
- DIN 6935 原文未购买；公式和 k 表已用两个独立公开来源逐值核对（一份技术摘编和一份软件实现，两者逐值一致）——生产关键用途前请用购买的标准原文复核。

## 常见问题

### 2 mm 低碳钢空气弯曲应该用多大 K 因子？

在 R/t = 1（R = 2 mm）处，DIN 6935 给出 0.325（取整 0.33）；常见 CAD 默认值 0.44 会让每个 90° 折弯多出约 0.36 mm。

### CAD 软件为什么默认 K 因子为 0.44？

这是历史上的低碳钢默认值（0.44–0.45），不是通用值：5052 铝的同一默认值约为 0.33–0.40，304 不锈钢为 0.40–0.45。

### K 因子随内半径怎么变？

随着 R/t 接近 5，K 向 0.50 上升：R/t = 0.5 处 0.25、1.0 处 0.33、2.0 处 0.40、3.0 处 0.45。

### 空气弯曲、压底和校模的 K 因子有什么区别？

已发表起始值为：空气弯曲 0.33–0.45、压底 0.42–0.48、校模 0.38–0.47；绝不要用空气弯曲的 K 去做压底。

### 折弯补偿怎么算？

BA = (π/180) × A × (R + K × t)；对 2 mm 低碳钢、R 2 mm、K 0.325、90°，得 4.163 mm。

### 折弯扣除怎么算？

BD = 2 × OSSB − BA；同一道 90° 折弯的 OSSB 为 4.000 mm、BD 为 3.837 mm，因此 50 + 30 mm 外尺寸法兰展开为 76.16 mm。

### 2 mm 低碳钢应该用多大 V 槽开口？

从 V16 开始（8 × t）：内半径约 2.6 mm、最小法兰大于 11 mm、60,000 psi 低碳钢中约 12 t/m。

### 304 不锈钢应该用多大 K 因子？

用 0.40–0.45：DIN 6935 在 R/t = 2.1 处给 0.41，已发表 hard 起始值为 0.45，316 在车间数据中可达 0.45–0.50。

### 5052 铝应该用多大 K 因子？

用 0.34–0.40：5052-H32 在 R/t ≈ 1.2 处约为 0.33–0.35，而通用软铝表在 R = t–3t 处给 0.40。

### 所有料厚能共用一个 K 因子吗？

只有当 V/t 和 R/t 保持不变时才行：0.5 mm 板用实际 V6 模具时 R/t ≈ 1.9、K ≈ 0.40，2 mm 板用 V16 时 R/t ≈ 1.3、K ≈ 0.35。

### 怎么测量我这台折弯机的真实 K 因子？

取一条 200 mm 试条折 90°，得到 BD = 200 − (A + B)，再由 K = [2(R+t)tan(A/2) − BD] / [(π/180)At] − R/t 反算。

### 折弯时中性层在哪里？

在内表面起 y = K × t 处：2 mm 低碳钢、K 0.35 时距内表面 0.70 mm，因此中性层半径为 R + 0.70 mm。

### 为什么校模有时比压底 K 更低？

已发表表在 R = t–3t 范围内给出校模 0.44–0.47、压底 0.46–0.48——这是未决冲突，需用试弯验证。

## 标准与来源

- S1——Rainer Schlangen，Biegetechnik — Biegeverkürzung（2010）：DIN 6935 摘编——k = 0.65 + 0.5·log10(r/s)，k 表 0.05–5.0，K = k/2，中性层 NT = (s/2)·k
- S2——Protolabs Network（原 Hubs），Sheet metal fabrication design guide——空气弯曲/压底/校模的通用 K 因子，soft–medium–hard，默认 0.4468
- S3——ADH Machine Tool，Press Brake V Die Opening Chart——8×t 起始，R_i ≈ 16% V，不锈钢 10–12×t 配 20–22%；1.0–6.0 mm 行已与已发表图表核对
- S4——Lapas，K-Factor and Bend Allowance——材料在 R=t 时的车间口径：5052 0.33、6061-T6 0.40、A36 0.44、304 0.46、316 0.50；R/t > 3 → K ≈ 0.50
- S5——MechCodex，Sheet Metal K-Factors by Material and Bend Method——S2 的交叉校验
- S6——smlibpy，Sheet metal: what the functions share——独立的 DIN 6935 公式实现，K = k/2，默认 0.44
- S7——DIN 6935 Kaltbiegen von Flacherzeugnissen aus Stahl（付费标准，未购买；仅作为 S1/S6 的上游引用）

## 相关页面

- [/zh/wiki/sheet-metal/bend-radius-and-bend-allowance/](/zh/wiki/sheet-metal/bend-radius-and-bend-allowance/) — Long-form guide: inside radius selection and bend allowance practice
- [/zh/wiki/sheet-metal/tolerance-and-surface/](/zh/wiki/sheet-metal/tolerance-and-surface/) — Sheet metal tolerances and finish expectations formed parts are held to
- [/zh/wiki/sheet-metal/design-for-sheet-metal/](/zh/wiki/sheet-metal/design-for-sheet-metal/) — DFM rules for bends, flanges and reliefs that set R/t in the first place

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