Facteur K et développé pour le pliage de tôle

Facteurs K par matériau et épaisseur pour le pliage à l'air, le pliage à fond et le frappage selon DIN 6935, avec des exemples calculés de développé et de déduction pour des plis à 90 degrés.

Facteurs K par matériau, épaisseur et méthode de pliage (DIN 6935 calculé + fourchettes publiées)

Matériau	t (mm)	Matrice V (mm)	R_i (mm)	R/t	K DIN 6935	K air (DIN ↔ publié)	K à fond	K frappage	y = K·t (mm)	Source
DC01 mild steel	0.5	6	0.96	1.92	0.40	0.40–0.43	0.44–0.47	0.41–0.46	0.20	S1/S2/S3
DC01 mild steel	0.8	6	0.96	1.20	0.34	0.34–0.43	0.44–0.47	0.41–0.46	0.27	S1/S2/S3
DC01 mild steel	1.0	8	1.28	1.28	0.35	0.35–0.43	0.44–0.47	0.41–0.46	0.35	S1/S2/S3
DC01 mild steel	1.5	12	1.92	1.28	0.35	0.35–0.43	0.44–0.47	0.41–0.46	0.53	S1/S2/S3
DC01 mild steel	2.0	16	2.56	1.28	0.35	0.35–0.43	0.44–0.47	0.41–0.46	0.70	S1/S2/S3
DC01 mild steel	3.0	25	4.00	1.33	0.36	0.36–0.43	0.44–0.47	0.41–0.46	1.07	S1/S2/S3
DC01 mild steel	4.0	32	5.12	1.28	0.35	0.35–0.43	0.44–0.47	0.41–0.46	1.40	S1/S2/S3
DC01 mild steel	6.0	50	8.00	1.33	0.36	0.36–0.43	0.44–0.47	0.41–0.46	2.14	S1/S2/S3
DX51D+Z galvanized	0.8	6	0.96	1.20	0.34	0.34–0.43	0.44–0.47	0.41–0.46	0.27	S1/S2/S3
DX51D+Z galvanized	1.5	12	1.92	1.28	0.35	0.35–0.43	0.44–0.47	0.41–0.46	0.53	S1/S2/S3
DX51D+Z galvanized	3.0	25	4.00	1.33	0.36	0.36–0.43	0.44–0.47	0.41–0.46	1.07	S1/S2/S3
304 stainless	0.8	8	1.60	2.00	0.40	0.40–0.45	0.46–0.48	0.44–0.47	0.32	S1/S2/S3
304 stainless	1.5	16	3.20	2.13	0.41	0.41–0.45	0.46–0.48	0.44–0.47	0.61	S1/S2/S3
304 stainless	3.0	32	6.40	2.13	0.41	0.41–0.45	0.46–0.48	0.44–0.47	1.23	S1/S2/S3
316L stainless	1.0	10	2.10	2.10	0.41	0.41–0.45	0.46–0.48	0.44–0.47	0.41	S1/S2/S3
316L stainless	2.0	20	4.20	2.10	0.41	0.41–0.45	0.46–0.48	0.44–0.47	0.82	S1/S2/S3
316L stainless	3.0	32	6.72	2.24	0.41	0.41–0.45	0.46–0.48	0.44–0.47	1.23	S1/S2/S3
5052-H32 aluminium	0.8	6	0.96	1.20	0.34	0.34–0.40	0.42–0.46	0.38–0.44	0.27	S1/S2/S3
5052-H32 aluminium	1.5	12	1.92	1.28	0.35	0.35–0.40	0.42–0.46	0.38–0.44	0.53	S1/S2/S3
5052-H32 aluminium	3.0	25	4.00	1.33	0.36	0.36–0.40	0.42–0.46	0.38–0.44	1.07	S1/S2/S3
6061-T6 aluminium *	1.0	10	1.80	1.80	0.39	0.39–0.45	0.46–0.48	0.44–0.47	0.39	S1/S2/S3
6061-T6 aluminium *	2.0	20	3.60	1.80	0.39	0.39–0.45	0.46–0.48	0.44–0.47	0.78	S1/S2/S3
6061-T6 aluminium *	3.0	32	5.76	1.92	0.40	0.40–0.45	0.46–0.48	0.44–0.47	1.20	S1/S2/S3
C110 copper	1.0	8	1.28	1.28	0.35	0.35–0.40	0.42–0.46	0.38–0.44	0.35	S1/S2/S3
C110 copper	2.0	16	2.56	1.28	0.35	0.35–0.40	0.42–0.46	0.38–0.44	0.70	S1/S2/S3
C260 brass	1.0	8	1.28	1.28	0.35	0.35–0.40	0.42–0.46	0.38–0.44	0.35	S1/S2/S3
C260 brass	2.0	16	2.56	1.28	0.35	0.35–0.40	0.42–0.46	0.38–0.44	0.70	S1/S2/S3

Comment lire ce tableau. Ce sont des valeurs calculées plus des fourchettes de départ publiées, pas des facteurs K mesurés. K DIN 6935 = (0.65 + 0.5·log10(R/t))/2 ; V et R_i suivent la règle du 8×t et l'estimation 16% × V du rayon (20–21% × V pour l'inoxydable) ; la tôle fine prend la plus petite matrice V6/V8 pratique au lieu de 8×t. Le K air associe le bas de fourchette DIN au haut de palier publié t–3t ; le pliage à fond et le frappage sont des valeurs de départ publiées pour R/t ≥ 1. y = K × t se mesure depuis la surface intérieure. Les lignes 6061-T6 (*) empruntent le palier dur comme enveloppe — DIN 6935 vise des alliages ductiles de résistance moyenne, donc faire un essai de pliage du 6061-T6 avant de s'engager. Ne citez pas 0.44 comme K d'acier doux : c'est un défaut CAD historique.

Quel facteur K utiliser pour de l'acier doux de 2 mm en pliage à l'air ?

À R/t = 1 (R = 2 mm), DIN 6935 donne K = 0.325 (0.33 arrondi) ; le défaut CAD habituel 0.44 ajoute environ 0.36 mm par pli à 90°. Vérification complète du développé ci-dessous.

Étape	Quantité	Valeur	Remarque
1	R/t	2.0 / 2.0 = 1.00	DIN 6935 : k = 0.65 + 0.5·log10(1.00) = 0.65
2	K = k/2	0.325	La valeur du tableau s'arrondit à 0.33 ; cet exemple garde la valeur non arrondie
3	BA = (π/180)·A·(R + K·t), A = 90°	4.163 mm	1.5708 × 2.65
4	OSSB = (R + t)·tan(A/2)	4.000 mm	4.0 × tan 45°
5	Flat legs from 50/30 outside	46.000 / 26.000 mm	A_flat = 50 − OSSB, B_flat = 30 − OSSB
6	L = A + B + BA	76.16 mm	BD = 2×4.000 − 4.163 = 3.837 ; 50 + 30 − 3.837 = 76.163 ✓
7	If CAD default K = 0.44	L = 76.52 mm (+0.361)	BA = 4.524 mm ; quatre plis accumulent environ 1.4 mm

Pourquoi les logiciels CAD prennent-ils par défaut un facteur K de 0.44 ?

C'est un défaut historique d'acier doux (0.44–0.45), pas une valeur universelle : pour l'aluminium 5052 le même défaut est d'environ 0.33–0.40, et pour l'inoxydable 304 de 0.40–0.45. DIN 6935 à R/t = 1 donne 0.325 — ne pas moyenner les deux calibres ; faire un essai de pliage et un calcul inverse.

État	Quel K	Valeur typique	Étape suivante
Ductile mild steel, air bending, R/t 0.5–3	DIN 6935 Table / formula	0.25–0.40	Essai de pliage, calcul inverse du vrai K
Mild steel, CAD default, V = 6–8t	Published medium air (t–3t)	0.43 (defaults 0.44–0.45)	À utiliser uniquement si outillage et matériau correspondent ; sinon passer à DIN
304/316 stainless, air bending	DIN 6935 at R/t 2.0–2.2	0.40–0.41 (316 shop data up to 0.50)	Vérifier retour élastique, fissuration et usure de matrice
5052-H32 aluminium, air bending	DIN 6935 at R/t 1.2–1.3	0.34–0.36	Vérifier la fissuration ; l'état mou prend le bas de fourchette
6061-T6 aluminium, air bending	Published hard air / DIN upper bound	0.39–0.45	Essai de pliage obligatoire ; le T6 fissure — préférer un rayon plus grand
C110 copper / C260 brass	DIN 6935 at R/t 1.28	0.35	Confirmer l'état recuit ; l'état dur prend le haut de fourchette
Bottoming	Published t–3t tier of the class	0.42–0.48	Ne jamais réutiliser un K de pliage à l'air
Coining	Published t–3t tier of the class	0.38–0.47	Noter que le frappage se situe sous le pliage à fond dans le tableau publié (voir la question frappage-contre-fond)
R/t > 5	K = 0.50	0.50	Fibre neutre de retour à mi-épaisseur
R/t < 0.5	DIN Table low end	0.15–0.25	Risque de fissuration élevé — ouvrir le rayon ou changer de matériau
New material / new tooling / no data	Test bend, back-solve	measured	Verrouiller le K mesuré dans la bibliothèque de matériaux du CAD

Comment le facteur K varie-t-il avec le rayon intérieur ?

Il monte vers 0.50 quand R/t atteint 5 : DIN 6935 donne K 0.25 à R/t = 0.5, 0.33 à 1.0, 0.40 à 2.0 et 0.45 à 3.0. Interpoler entre les lignes avec k = 0.65 + 0.5·log10(R/t), jamais linéairement.

R/t	k (DIN 6935)	K = k/2	y/t	Remarque
0.05	0.00	0.00	0.00	Fibre neutre sur la surface intérieure ; risque de fissuration — ne pas concevoir ici
0.07	0.06	0.03	0.03	Valeur du tableau source ; la formule DIN elle-même donne 0.07 (k) à ce R/t — le document amont est incohérent ici
0.10	0.15	0.08	0.08	—
0.20	0.30	0.15	0.15	—
0.25	0.35	0.18	0.18	—
0.33	0.41	0.21	0.21	—
0.50	0.50	0.25	0.25	—
0.75	0.59	0.30	0.30	—
1.00	0.65	0.33	0.33	—
1.25	0.70	0.35	0.35	—
1.50	0.74	0.37	0.37	—
1.75	0.77	0.39	0.39	—
2.00	0.80	0.40	0.40	—
2.50	0.85	0.43	0.43	—
3.00	0.89	0.45	0.45	—
3.50	0.92	0.46	0.46	—
4.00	0.95	0.48	0.48	—
4.50	0.98	0.49	0.49	—
5.00	1.00	0.50	0.50	R/t ≥ 5 : fibre neutre à mi-épaisseur

Quelle est la différence entre pliage à l'air, pliage à fond et frappage pour le facteur K ?

Les valeurs de départ publiées sont 0.33–0.45 pour le pliage à l'air, 0.42–0.48 pour le pliage à fond et 0.38–0.47 pour le frappage ; ne jamais utiliser un K d'air pour le pliage à fond. Ce sont des valeurs de départ, pas des valeurs normatives.

Classe de matériau	Méthode de pliage	R = 0–t	R = t–3t	R > 3t
Soft (aluminium 5052, copper, brass)	Air bending	0.33	0.40	0.50
Soft (aluminium 5052, copper, brass)	Bottoming	0.42	0.46	0.50
Soft (aluminium 5052, copper, brass)	Coining	0.38	0.44	0.50
Medium (mild steel, galvanized)	Air bending	0.38	0.43	0.50
Medium (mild steel, galvanized)	Bottoming	0.44	0.47	0.50
Medium (mild steel, galvanized)	Coining	0.41	0.46	0.50
Hard (304/316 stainless)	Air bending	0.40	0.45	0.50
Hard (304/316 stainless)	Bottoming	0.46	0.48	0.50
Hard (304/316 stainless)	Coining	0.44	0.47	0.50

Comment calculer le développé (BA) ?

BA = (π/180) × A × (R + K × t) ; pour de l'acier doux de 2 mm, R 2 mm, K 0.325, 90° donne 4.163 mm. A est l'angle de pliage — l'angle parcouru par la tôle : un angle au sommet de 60° signifie A = 120°.

Terme	Formule	Lecture
K factor	K = y / t, 0 ≤ K ≤ 0.5	Décalage de la fibre neutre depuis la surface intérieure, sur l'épaisseur
Neutral radius	R_neutral = R_i + K × t	Le rayon d'arc qui conserve réellement sa longueur
Bend allowance BA	BA = (π/180) × A × (R_i + K × t)	Longueur d'arc de la fibre neutre à travers le pli
Outside setback OSSB	OSSB = (R_i + t) × tan(A/2)	Longueur tangente du sommet aux points de tangence du pli
Bend deduction BD	BD = 2 × OSSB − BA	Ce que les deux coins extérieurs perdent par rapport au développé
Flat length L	L = A + B + BA (flat legs); L = A_out + B_out − BD (outside dims)	Les deux donnent la même réponse quand K est correct — mélanger BA et BD est l'erreur classique de développé
Angle convention	A = 180° − included angle	Pli à 90° : A = 90 ; angle au sommet 60° : A = 120 ; angle au sommet 120° : A = 60

Comment calculer la déduction de pliage (BD) ?

BD = 2 × OSSB − BA ; le même pli à 90° a OSSB 4.000 mm et BD 3.837 mm, donc 50 + 30 mm de flasques extérieures se développent en 76.16 mm. L'exemple hors 90° recroise le même compte à A = 120°.

Cas	Élément	Valeur
90°, t 2.0, R 2.0	OSSB = (2+2)·tan45°	4.000 mm
90°, t 2.0, R 2.0	BD = 2×4.000 − 4.163	3.837 mm
90°, t 2.0, R 2.0	L = 50 + 30 − 3.837	76.163 mm
A=120°, t 1.5, R 3.0, 304	K = (0.65 + 0.5·log10 2)/2	0.4003
A=120°, t 1.5, R 3.0, 304	BA = 2.0944 × (3 + 0.4003×1.5)	7.541 mm
A=120°, t 1.5, R 3.0, 304	OSSB = 4.5 × tan60°	7.794 mm
A=120°, t 1.5, R 3.0, 304	L = 52.206 + 32.206 + 7.541	91.95 mm
A=120°, t 1.5, R 3.0, 304	BD check: 60 + 40 − (2×7.794 − 7.541)	91.952 mm ✓
A=120°, t 1.5, R 3.0, 304	If hard-air K 0.45 instead	L = 92.11 mm (+0.156 vs DIN 0.40: 0.16 mm per bend)

Quelle ouverture de matrice V utiliser pour de l'acier doux de 2 mm ?

Commencer à V16 (8 × t) ; il donne un rayon intérieur proche de 2.6 mm, un flasque minimum supérieur à 11 mm et environ 12 t/m dans de l'acier doux à 60,000 psi. L'inoxydable veut V = 10–12×t et un facteur de rayon de 20–22%.

t (mm)	V (mm)	R_i (mm)	Flasque min (mm)	Tonnage (t/m)	Source
0.5	6	0.96	—	—	practical min V6, calc
0.8	6	0.96	—	—	S3 method, calc
1.0	8	1.3	> 5.5	8	S3
1.5	12	2.0	> 8.5	10	S3
2.0	16	2.6	> 11.0	12	S3
2.5	20	3.3	> 14.0	14	S3
3.0	25	4.0	> 17.5	16	S3
4.0	32	5.0	> 22.0	22	S3
5.0	40	6.5	> 28.0	27	S3
6.0	50	8.0	> 35.0	32	S3

Quel facteur K utiliser pour l'inoxydable 304 ?

Utiliser 0.40–0.45 : DIN 6935 donne 0.41 à R/t = 2.1, tandis que la valeur de départ publiée pour matériau dur est 0.45 ; le 316 monte plus haut, jusqu'à 0.45–0.50 dans les données d'atelier — prendre la borne haute et faire un essai de pliage.

Calibre	K à R≈t	S'applique à	Source
Shop-measured caliber	0.46	304, air bending, R = t	S4
Shop-measured caliber	0.50	316, air bending, R = t	S4
Published hard class (t–3t)	0.45	Generic 304/316 hard tier — does not separate 304 from 316	S2/S5
DIN 6935 at R/t = 2	0.40	Geometry only — no work-hardening difference	S1/S6
This page, Table 2	0.41–0.45	316 takes the upper bound; test-bend	S1/S2/S3

Quel facteur K utiliser pour l'aluminium 5052 ?

Utiliser 0.34–0.40 ; le 5052-H32 à R/t ≈ 1.2 se situe vers 0.33–0.35, tandis qu'un tableau générique d'aluminium mou donne 0.40 pour R = t–3t. Garder le 6061-T6 sur sa propre ligne — ne pas le mélanger au 5052.

Calibre	K	S'applique à	Source
Shop-measured (R = t)	0.33	5052-H32, air bending	S4
Published soft air (t–3t)	0.40	Generic soft aluminium	S2/S5
DIN 6935 (R/t = 1.2)	0.345	Geometry only	S1/S6
This page, Table 2	0.34–0.40	Soft temper low end, hard temper or wide V high end	S1/S2/S3

Puis-je utiliser un seul facteur K pour toutes les épaisseurs ?

Seulement si V/t et R/t restent constants ; une tôle de 0.5 mm sur une matrice V6 pratique tourne à R/t ≈ 1.9 et K ≈ 0.40, tandis que 2 mm sur V16 tourne à R/t ≈ 1.3 et K ≈ 0.35. L'épaisseur déplace K via la matrice, pas via la formule.

t (mm)	V (mm)	R_i (mm)	R/t	K DIN 6935
0.5	6	0.96	1.92	0.40
0.8	6	0.96	1.20	0.34
2.0	16	2.56	1.28	0.35
3.0	25	4.00	1.33	0.36
6.0	50	8.00	1.33	0.36

Comment mesurer le vrai facteur K de ma presse plieuse ?

Plier une bande de 200 mm à 90°, mesurer les deux flasques extérieures, obtenir BD = 200 − (A + B), puis retrouver K par calcul inverse : K = [2(R + t)tan(A/2) − BD] / [(π/180)At] − R/t. Réinscrire le K mesuré dans la bibliothèque CAD et cesser de réutiliser 0.44 pour ce couple matériau/outillage.

Étape	Règle	Valeur
1	Strip	200 × 50 mm, bend at 90° mid-length
2	Measure both outside flanges A_out + B_out	BD = 200 − (A_out + B_out)
3	Back-solve	K = [2(R+t)tan(A/2) − BD] / [(π/180)·A·t] − R/t
4	Write into CAD material library	per material + tooling pair

Où se trouve la fibre neutre dans un pli ?

À y = K × t depuis la surface intérieure : un acier doux de 2 mm avec K 0.35 la place à 0.70 mm de l'intérieur, donc le rayon neutre est R + 0.70 mm.

Cas	K	t (mm)	y = K·t (mm)	Rayon neutre
DC01 2.0 mm, R/t 1.28	0.35	2.0	0.70	R + 0.70 mm (R_i 2.56 → neutre 3.26 mm)
DC01 3.0 mm, R/t 1.33	0.36	3.0	1.07	R + 1.07 mm
304 1.5 mm, R/t 2.13	0.41	1.5	0.61	R + 0.61 mm
DC01 6.0 mm, R/t 1.33	0.36	6.0	2.14	R + 2.14 mm

Pourquoi le frappage montre-t-il parfois un K plus bas que le pliage à fond ?

Le tableau publié donne pour le frappage 0.44–0.47 contre le pliage à fond 0.46–0.48 dans la plage R = t–3t, soit l'opposé de l'attente habituelle que le frappage pousse K vers 0.50 — le traiter comme un conflit non résolu et vérifier par un essai de pliage.

Méthode	K mou (t–3t)	K moyen (t–3t)	K dur (t–3t)	Source
Bottoming	0.46	0.47	0.48	S2/S5
Coining	0.44	0.46	0.47	S2/S5
Expectation	—	—	—	—
Second source confirming the ranking	none found	none found	none found	GAP

Comment utiliser ces nombres

Les lignes du tableau sont des valeurs calculées plus des fourchettes de départ publiées — ne jamais les présenter comme des facteurs K mesurés ; la colonne DIN est une valeur de formule et les colonnes publiées sont des valeurs de départ CAD/atelier qui en diffèrent de 0.03–0.09.
0.44 est un défaut CAD historique, pas le facteur K de l'acier doux : DIN 6935 donne 0.325 à R/t = 1. Si un développé CAD n'habille pas la pièce pliée, vérifier quel calibre le logiciel a utilisé avant de toucher à l'outillage.
Les deux exemples calculés utilisent les valeurs K cohérentes avec le tableau 1 (0.325 à R/t = 1, 0.40 à R/t = 2) — ne pas substituer 0.44 pour rendre l'arithmétique plus jolie.
DIN 6935 vise des aciers ductiles de résistance moyenne ; les lignes aluminium, cuivre et laiton n'empruntent que sa géométrie, les fourchettes publiées couvrant la différence d'écrouissage. Le 6061-T6 est marqué * car aucun tableau de calibre DIN n'existe pour lui — l'essai de pliage est obligatoire.
Le titane Grade 2, les aciers HSLA et l'Inconel n'ont pas de tableaux K citables — retrouver K par calcul inverse sur un essai de pliage plutôt que deviner ; les épaisseurs au-delà de 6 mm, les ourlets, roulages et redents sont hors du champ de ce tableau.
Le retour élastique est une compensation séparée : K localise la fibre neutre mais ne donne pas l'angle de retour élastique ; compenser par matériau et par matrice, pas depuis ce tableau.
L'original DIN 6935 n'a pas été acheté ; la formule et le tableau k sont vérifiés contre deux sources publiques indépendantes (une synthèse technique et une implémentation logicielle qui concordent valeur par valeur) — re-vérifier contre la norme achetée avant tout usage critique en production.

Questions fréquentes

Quel facteur K utiliser pour de l'acier doux de 2 mm en pliage à l'air ?
À R/t = 1 (R = 2 mm), DIN 6935 donne 0.325 (0.33 arrondi) ; le défaut CAD habituel 0.44 ajoute environ 0.36 mm par pli à 90°.

Pourquoi les logiciels CAD prennent-ils par défaut un facteur K de 0.44 ?
C'est un défaut historique d'acier doux (0.44–0.45), pas une valeur universelle : pour l'aluminium 5052 le même défaut est d'environ 0.33–0.40, pour l'inoxydable 304 de 0.40–0.45.

Comment le facteur K varie-t-il avec le rayon intérieur ?
Il monte vers 0.50 quand R/t atteint 5 : K 0.25 à R/t = 0.5, 0.33 à 1.0, 0.40 à 2.0 et 0.45 à 3.0.

Quelle est la différence entre pliage à l'air, pliage à fond et frappage pour le facteur K ?
Les valeurs de départ publiées sont 0.33–0.45 pour le pliage à l'air, 0.42–0.48 pour le pliage à fond et 0.38–0.47 pour le frappage ; ne jamais utiliser un K d'air pour le pliage à fond.

Comment calculer le développé (BA) ?
BA = (π/180) × A × (R + K × t) ; pour de l'acier doux de 2 mm, R 2 mm, K 0.325, 90° donne 4.163 mm.

Comment calculer la déduction de pliage (BD) ?
BD = 2 × OSSB − BA ; le même pli à 90° a OSSB 4.000 mm et BD 3.837 mm, donc 50 + 30 mm de flasques extérieures se développent en 76.16 mm.

Quelle ouverture de matrice V utiliser pour de l'acier doux de 2 mm ?
Commencer à V16 (8 × t) : rayon intérieur proche de 2.6 mm, flasque minimum supérieur à 11 mm, environ 12 t/m dans de l'acier doux à 60,000 psi.

Quel facteur K utiliser pour l'inoxydable 304 ?
Utiliser 0.40–0.45 : DIN 6935 donne 0.41 à R/t = 2.1, la valeur de départ dure publiée est 0.45, et le 316 monte jusqu'à 0.45–0.50 dans les données d'atelier.

Quel facteur K utiliser pour l'aluminium 5052 ?
Utiliser 0.34–0.40 : le 5052-H32 à R/t ≈ 1.2 se situe vers 0.33–0.35 tandis qu'un tableau générique d'aluminium mou donne 0.40 pour R = t–3t.

Puis-je utiliser un seul facteur K pour toutes les épaisseurs ?
Seulement si V/t et R/t restent constants : 0.5 mm sur une matrice V6 pratique tourne à R/t ≈ 1.9 et K ≈ 0.40, tandis que 2 mm sur V16 tourne à R/t ≈ 1.3 et K ≈ 0.35.

Comment mesurer le vrai facteur K de ma presse plieuse ?
Plier une bande de 200 mm à 90°, prendre BD = 200 − (A + B), puis retrouver K = [2(R+t)tan(A/2) − BD] / [(π/180)At] − R/t par calcul inverse.

Où se trouve la fibre neutre dans un pli ?
À y = K × t depuis la surface intérieure : un acier doux de 2 mm avec K 0.35 la place à 0.70 mm de l'intérieur, donc le rayon neutre est R + 0.70 mm.

Pourquoi le frappage montre-t-il parfois un K plus bas que le pliage à fond ?
Le tableau publié donne pour le frappage 0.44–0.47 contre le pliage à fond 0.46–0.48 dans la plage R = t–3t — un conflit non résolu, à vérifier par un essai de pliage.

Normes et sources

S1 — Rainer Schlangen, Biegetechnik — Biegeverkürzung (2010) : digest DIN 6935 — k = 0.65 + 0.5·log10(r/s), tableau k 0.05–5.0, K = k/2, couche neutre NT = (s/2)·k
S2 — Protolabs Network (ex-Hubs), guide de conception en tôle — facteurs K génériques pour air/à fond/frappage, mou–moyen–dur, défaut 0.4468
S3 — ADH Machine Tool, Press Brake V Die Opening Chart — départ 8×t, R_i ≈ 16% V, inoxydable 10–12×t à 20–22% ; lignes 1.0–6.0 mm vérifiées contre le tableau publié
S4 — Lapas, K-Factor and Bend Allowance — calibres d'atelier par matériau à R=t : 5052 0.33, 6061-T6 0.40, A36 0.44, 304 0.46, 316 0.50 ; R/t > 3 → K ≈ 0.50
S5 — MechCodex, Sheet Metal K-Factors by Material and Bend Method — recoupement de S2
S6 — smlibpy, Sheet metal: what the functions share — implémentation indépendante de la formule DIN 6935, K = k/2, défaut 0.44
S7 — DIN 6935 Kaltbiegen von Flacherzeugnissen aus Stahl (norme payante, non achetée ; citée uniquement comme amont de S1/S6)

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